混凝土框架结构课程设计计算书

钢筋混凝土现浇框架课程设计

计算书

系 别： 土木工程与建筑系

专业年级： 09级土木工程专业

姓 名： 学 号：

指导教师：

2012 年 06月 18日

目 录

一、设计任务 ......................................................... 2

1设计内容 ........................................................ 3 2设计条件 ........................................................ 3 二.框架结构计算过程 .................................................. 3

1.平面布置........................................................ 4 2.结构计算简图.................................................... 4 3.内力计算........................................................ 5

(1)恒荷载计算 ................................................. 5 (2)活荷载计算 ................................................. 8 (3)荷载转化 ................................................... 9 (4)水平荷载计算 .............................................. 22 (5)弯矩调幅 .................................................. 26 (6)内力组合 .................................................. 27

三.构件配筋计算 ..................................................... 34

1.梁的设计....................................................... 34 2.柱的设计....................................................... 42 四.绘制框架结构施工图 ............................................... 50

一、设计任务

某五层教学楼，钢筋混凝土现浇框架结构。建筑平面为一字形，如图1所示。底层

层高4.2m，其它层高3.6m，室内外高差0.3m。(结构布置如下图1)

图1

1设计内容

（1）结构布置

确定柱网尺寸，构件截面尺寸，绘制框架结构平面布置图。 （2）框架内力计算

竖向荷载作用下可按分层法计算内力，水平荷载作用下按D值法计算框架内力。 （3）内力组合

（4）框架梁和柱承载力计算

①框架梁承载力计算

包括正截面和斜截面承载力计算，计算梁的纵向钢筋和箍筋，并配置钢筋。 ②框架柱承载力计算

包括正截面和斜截面承载力计算，计算柱的纵向钢筋和箍筋，并配置钢筋。

（5）框架侧移验算

验算顶点侧移和层间侧移，使之符合规范要求。 （6）绘制框架配筋施工图。

2设计条件

(1)气象条件

2

基本风压0.5+6×0.01=0.56kN/m，地面粗糙度为B类。

注：以现场按编号布置的为准,本人编号6号

(2)工程地质条件

地表下0-10m深度土层均可做天然地基，地基承载力为180kPa。 (3)屋面及楼面做法:

①屋面做法:

现浇楼板上铺膨胀珍珠岩保温层（檐口处厚100mm，2%自两侧檐口向中间找坡）； 1：2水泥砂浆找平层厚20mm；现浇混凝土楼板100mm；15mm厚纸筋面石灰抹。 ②楼面做法:

顶层为20mm厚水泥砂浆找平；5mm厚1：2水泥砂浆加“107”胶水着色粉面层；现浇混凝土楼板；底层为15mm厚纸筋面石灰抹底。

2

(4)楼面屋面活荷载为：1.5＋28×0.01=1.78 kN/m

（注：楼面、屋面活荷载以现场按学号布置的为准,本人学号28）

二.框架结构计算过程

3

1.平面布置

（1）结构平面布置（见图2）

图 2 结构平面布置

（2）构件尺寸确定

边跨（AB、CD）梁：取 中跨（BC）梁：取 h=400mm

边柱（A轴、D轴）连系梁：取

中柱（B轴、C轴）连系梁：取b×h=250mm×400mm 柱截面均为 b×h=300mm×500mm 现浇楼板厚100mm。 2.结构计算简图

（1）确定结构计算单元阴影（见图1阴影所示）。 （2）计算梁、柱线刚度（见图3）

（同时由资料可知底层层高为4.5m，其他各层为3.6m） 依据 1）梁：

EIbbh3Ib2Io ib Io

lb12EIcbh3 2）柱：i Ic

lc12可知： AB,CD跨梁：i2EcBC跨梁：i2Ec10.250.53/6.08.6810-4Ec(m3) 1210.250.43/38.9710-4Ec(m3) 1210.30.453/3.66.3310-4Ec(m3) 上部各层柱: iEc121底层柱：iEc0.30.453/54.5610-4Ec(m3)

12

算竖向荷载柱线刚度乘以0.9系数得：

4

8.685.708.685.708.685.708.685.708.684.568.895.708.895.708.895.708.895.708.894.564.565.705.705.705.708.685.708.685.708.685.708.685.708.684.566000

3000图3

60005000

梁柱线刚度

3.内力计算

3600360036003600

(1)恒荷载计算

a)屋面框架梁线荷载的标准值:

20mm厚1:2水泥砂浆： 0.02200.4kN/m2

0.100.1570.875kN/m2 100-150mm厚膨胀珍珠岩：

2100mm厚先交钢筋混凝土板：0.10×25=2.5kN/m2

5

15mm厚纸筋石灰抹底：0.015×16=0.24kN/m2 屋面恒荷载： 4.18kN/m2 边跨（AB，CD跨）框架梁自重： 0.25×0.5×25=3.13kN/m

梁侧粉刷： 3.4kN/m2 2×（0.5-0.1）×0.02×17=0.27kN/m 中跨BC跨框架梁自重： 0.25×0.4×25=2.5kN/m

侧梁粉刷： 2.7kN/m2 2×（0.4-0.1）×0.02×17=0.2kN/m 因此，作用在顶屋框架梁上的线荷载为：

g5AB1g5CD13.4kN/m

g5BC12.7kN/m

g5AB2g5CD24.184.518.81kN/m

g5BC24.18312.54 kN/m

b)楼面框架梁线荷载标准值

25mm厚水泥砂浆面层： 0.025×20=0.50kN/m2 100mm厚先交钢筋混凝土板：0.10×25=2.5kN/m2 15mm厚纸筋石灰抹底： 0.015×16=0.24kN/m2 楼面恒荷载： 3.24kN/m2

边跨框架梁及侧梁粉刷 3.4kN/m

2边跨填充墙自重 墙面粉刷

中跨框架梁及侧梁粉刷

因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为：

gAB1gCD13.416.22419.644kN/m gBC12.7kN/m

gAB2gCD23.244.514.58kN/m gBC23.2439.72kN/m

c）屋面框架节点集中荷载标准值

边柱连系梁梁自重0.25×0.5×4.5×25=14.1kN 粉刷0.02×（0.5－0.1）×2×4.5×17=1.22 kN

6

连系梁传来的屋面自重0.5×4.5×0.5×4.5×4.18=21.16 kN 顶层边节点集中荷载 G6AG6D36.48 kN 中柱连系梁自重0.25×0.4×4.5×25=11.25 kN 粉刷0.02×（0.4-0.1）×2×4.5×17=0.92 kN

连系梁传来的屋面荷载0.5×（4.5+4.5-3）×1.5×4.18=18.81 kN

0.5×4.5×2.25×4.18=21.16 kN

顶层中节点集中荷载 G6BG6C52.14 kN d)楼面框架节点集中荷载标准值 边柱连系梁自重14.1 kN kN 粉刷1.22 kN

墙体自重4.5×0.24×(3.6-0.5)×19=63.61 kN 墙体粉刷4.5×0.02×2×3.6×17=11.02 Kn

框架柱自重0.3×0.45×3.6×25=12.15 kN（柱子粉刷算在墙体之中） 连系梁传来的楼面自重0.5×4.5×0.5×4.5×3.24=16.4 kN 中间层边节点集中荷载 GAGD118.5 Kn 中柱连系梁自重11.25 kN 中柱粉刷0.92 kN

内纵墙自重4.5×(3.6-0.4)×0.24×19=65.66 kN 内纵墙粉刷4.5×(3.6-0.4)×2×0.02×17=9.79 kN 框架柱自重12.15 kN（柱子粉刷算在墙体之中）

连系梁传来的楼面荷载0.5×（4.5+4.5-3）×1.5×3.24=14.58 kN

0.5×4.5×2.25×3.24=16.4kN

中间层终结点集中荷载 GCGB130.75 Kn

7

e）恒荷载作用下的结构简图如图5

图5 恒荷载作用下结构计算简图

(2)活荷载计算

屋面活荷载1.78KN/m，楼面活荷载1.78KN/m，走廊楼面活荷载1.78KN/m。

2

2

2

活荷载计算值如下：

p5ABp5CD 1.78×4.5 =8.01kN/m p5BC1.7835.34kN/m

P5AP5D0.254.561.7812.02kN/m P5BP5CP5A0.254.531.7818.03kN/m pABpCD1.78×4.5 =8.01kN/m pBC1.7835.34kN/m

8

PAPD0.254.561.7812.02kNPBPCPA0.254.531.7818.03kN

楼面活荷载作用下的结果计算简图如图6：

图6 楼面活荷载作用下结构计算简图

(3)荷载转化

（同时列出弯矩分配系数如下）

梯形转化为均布荷载的公式为：

pe121213p

10.5l01 l029

三角形转化为均布荷载的公式为：

pe5p 80.3960.6040.4610.2360.3030.2320.1820.3540.2320.2320.1820.3540.2320.2320.1820.3540.2320.2440.1900.3710.1950.2840.4320.2840.2840.4320.2840.2840.4320.2840.3010.4580.241AB弯矩分配系数

‘

A.恒载作用下（10.375 12110.77）

‘‘g5AB1=14.48kN/m g5AB1=14.48+3.4=17.88 kN/m

23’g’5BC2=7.84 kN/m g5BC27.84+2.7=10.54 kN/m ‘‘gAB2=11.23kN/m g’‘AB2=11.23+19.64=30.87 kN

/m

‘’g’BC2=6.08 kN/m gBC2=6.08+2.7=8.78 kN/m

10

转换后恒荷载均分荷载图

屋面恒荷载内力利用弯矩分配计算并利用结构对称性取二分之一结构计算,各杆固端弯矩为:

a) 顶层：

M5ABM5BCM5CB11''''2g5边l517.88653.64kN•m 边12121‘’''1g5中l5中10.541.527.91kN•m 331‘’''1gl10.541.523.45kN•m 5中5中66

11

弯矩分配法计算恒荷载顶层各柱端弯矩如下表格：(kN•m) 杆件位置 A5A4 A5B5 B5A5 B5B4 B5C5' C5'B5 弯矩分配系数 0.40 0.60 0.46 0.30 0.24 固端弯矩 -53.64 53.64 -7.91 -3.45 第一次弯矩分21.24 -21.08 -13.86 -10.79 32.40 配 弯矩传递 -10.54 16.20 10.79 第二次弯矩分配 4.17 6.37 -7.47 -4.91 -3.82 25.42 -25.42 41.29 -18.76 -22.53 7.34 结果 11A4A5=×25.42 =8.47 B4B5=-×18.75 = -6.25

33边跨跨中弯矩： 47.10 中跨跨中弯矩: 10.57

对应弯矩图如下：

b)标准层：M4ABM4BCM4CB11''''g4边l4边30.876292.61kN•m 1212

1‘’''1g4中l4中8.781.526.591kN•m 331‘’''1gl8.781.523.29kN•m 4中4中66

12

弯矩分配法计算恒荷载标准层各柱端弯矩如下表格：(kN•m) 杆件位置 A4A5 A4A3 A4B4 B4A4 B4A3 B4B5 B4C'4 C'4B4 弯矩分配系数 0.28 0.28 0.43 0.35 0.23 0.23 0.18 固端弯矩 -92.61 92.61 -6.59 -3.29 第一次弯矩40.01 -30.45 -19.96 -19.96 分配 26.30 26.30 -15.66 弯矩传递 ` -15.23 20.00 15.66 第二次弯矩分配 4.32 4.32 6.58 -7.08 -4.64 -4.64 -3.64 结果 30.63 30.63 -61.25 75.08 -24.60 -24.60 -25.89 12.37 11A5A4=×30.63=10.21 A3A4=×30.63=10.21

3311B5B4=-×24.6=-8.2 B3B4=-×24.6=-8.2

33边跨跨中弯矩：70.06 中跨跨中弯矩: 16.01 对应弯矩图如下：

c)底层：

M4ABM4BCM4CB11''''2g4边l430.87692.61kN•m 边12121‘’''1g4中l4中8.781.526.591kN•m331‘’''1gl8.781.523.29kN•m 4中4中66

13

弯矩分配法计算恒荷载底层各柱端弯矩如下表格：(kN•m)

11×26.16=13.08 A2A1=×32.68=10.89 2311B0B1=-×20.91=10.46 B2B1=-×26.16=8.72

23边跨跨中弯矩： 72.48 中跨跨中弯矩: 17.08 对应弯矩图如下：

A0A1=

14

i.叠加分层法计算结果，并进行节点不平衡弯矩分配，得整个结构弯矩图如下图所示:

ii.计算梁端剪力梁平衡受力及柱轴力图如下：

顶层集中力：G6AG6D36.48 kN G6BG6C52.14 kN 标准层集中力：GAGD118.5 kN GCGB130.75 kN

MlMrVlVr

梁平衡受力图

由梁的平衡条件可得：VlqlMlMrqlMMr和Vrl 2l2lq顶层边17.88kN/m q顶层中10.54kN/m

15

q标准层边17.88kN/m q标准层中10.54kN/m

可知恒荷载标准值作用下梁剪力、柱轴力图如下：（单位：KN）

B.活载作用下

‘‘‘‘p5AB=pAB=6.17kN/m p5AB=pAB=6.17kN/m ’’‘p’5BC=pBC=3.34kN/m p5BC=pBC=3.34kN/m

；；’’

转换后活载均布荷载图

16

a)顶层：

M\"4ABM\"4BCM\"4CB11''''2g4边l46.17618.51kN•m 边1212

1‘’''1g4中l4中3.341.522.51kN•m331‘’''1gl3.341.521.25kN•m 4中4中66弯矩分配法计算活荷载顶层各柱端弯矩如下表格：(kN•m) 杆件位置 A5A4 A5B5 B5A5 B5B4 B5C5' C5'B5 弯矩分配系数 0.40 0.60 0.46 0.30 0.24 固端弯矩 -18.51 18.51 -2.50 -1.25 第一次弯矩11.18 -7.38 -4.85 -3.78 分配 7.33 弯矩传递 -3.69 5.59 3.78 第二次弯矩分配 1.46 2.23 -2.58 -1.69 -1.32 8.79 -8.79 14.14 -6.54 -7.60 2.53 结果 11A4A5=×8.79 =2.93 B4B5=-×6.54= -2.18

33边跨跨中弯矩： 16.31 中跨跨中弯矩: 3.84

对应弯矩图如下：(kN•m)

17

b)标准层：

M\"4ABM\"4BCM\"4CB11''''2g4边l46.17618.51kN•m 边12121‘’''1g4中l4中3.341.522.51kN•m331‘’''1gl3.341.521.25kN•m 4中4中66弯矩分配法计算活荷载标准层各柱端弯矩如下表格：(kN•m) 杆件位置 A4A5 A4A3 A4B4 B4A4 B4B3 B4B5 B4C'4 C'4B4 弯矩分配系数 0.28 0.28 0.43 0.35 0.23 0.23 0.18 固端弯矩 -18.51 18.51 -2.50 -1.25 第一次弯矩分配 5.26 5.26 8.00 -5.67 -3.71 -3.71 -2.91 弯矩传递 ` -2.83 4.00 2.91 第二次弯矩分配 0.80 0.80 1.22 -1.42 -0.93 -0.93 -0.73 结果 6.06 6.06 -12.12 15.43 -4.64 -4.64 -6.14 1.66 11A5A4=×6.06 =2.02 A3A4=×6.06=2.02

3311B5B4=-×4.64=-1.55 B3B4=-×4.64=-1.55

33对应弯矩图如下：(kN•m)

边跨跨

中弯矩13.95： 中跨跨中弯矩: 2.61

13.95

18

c)底层：

M\"4ABM\"4BCM\"4CB11''''2g4边l46.17618.51kN•m 边1212

1‘’''1g4中l4中3.341.522.51kN•m331‘’''1gl3.341.521.25kN•m 4中4中66弯矩分配法计算活荷载底层各柱端弯矩如下表格：(kN•m) 杆件位置 A1A0 A1A2 A1B1 B1A1 B1B0 B1B2 BC'1 C'1B1 弯矩分配系0.24 0.30 0.46 0.37 0.20 0.24 0.19 数 固端弯矩 -18.51 18.51 -2.50 -1.25 第一次弯矩8.48 -5.94 -3.12 -3.91 -3.04 分配 4.46 5.57 弯矩传递 -2.97 4.24 3.04 第二次弯矩分配 0.72 0.89 1.36 -1.57 -0.83 -1.03 -0.81 5.18 6.47 -11.64 15.24 -3.95 -4.94 -6.35 1.79 结果 11A0A1=×5.18=2.59 A2A1=×6.47=2.16

2311B0B1=-×3.95=-1.98 B2B1=-×4.94=-1.67

23边跨跨中弯矩： 14.33 中跨跨中弯矩: 2.99 对应弯矩图如下：

19

i叠加分层法计算结果，并进行节点不平衡弯矩分配，得整个活载下结构弯矩图如下图所示:

20

ii计算梁端剪力梁平衡受力及柱轴力图如下：

MlMrVlVr

梁平衡受力图

由梁的平衡条件可得：VqlMlMrqlMMl2l和V2lrrl q边6.17kN/m q中3.34kN/m

可知恒荷载标准值作用下梁剪力、柱轴力图如下：（单位：

21

KN）

(4)水平荷载计算

风压彼岸准直计算公式：

z•s•z•o

因为高度H=23m<30m,可取s=1.3，z可查《建筑结构荷载规范》，将风荷载换算成作

用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如下表。Z为框架节点到室外地面高度，，A为一榀框架各层节点的受风面积计算如下表：

层次 5 4 3 2 1 z 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 s 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 z(m) 18.9 15.3 11.7 8.1 z 1.226 1.147 1.048 1.00 0/(KNm2) 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 A/m2 8.1 16.2 16.2 16.2 18.23 P/KN 7.23 13.53 12.36 11.79 13.27 4.5 1.00

22

D值法计算线刚度计算（单位为Ec30000Pa）

23

由公式：jVik1Djkm

e0.002 h可知：

7.2350.21103m

34.6420.7640.60103m

50.000060.002 满足要求 h40.000170.002 满足要求 34.64h33.1233334.640.9610m

h0.000270.002 44.912234.641.30103m

h0.000360.002 58.181122.062.64103m

h0.000520.002 顶层总位移为：

0.210.600.961.32.645.71(mm)

24

满足要求 满足要求 满足要求（此层h取5m）

风荷载作用下的框架内力图：（kN）

25

(5)弯矩调幅

换算公式：

b 2bV'V(gq)

2M'MV'弯矩调幅至80％

将框架梁在各种荷载作用下经弯矩调幅并换算至柱边截面的弯矩如下表： 框架梁在恒荷载作用下梁端剪力算到柱边截面： 梁端弯矩调幅及剪力换算到柱边后数值 V g b 调幅前M 调幅后M M' V' /kN kN/m /m /kN·m /kN·m /kN·m /kN 边左 52.43 17.88 0.30 37.01 29.61 22.15 49.75 边右 54.77 17.88 0.30 44.02 35.22 27.40 52.09 上层 中跨13.17 10.54 0.30 20.74 16.59 14.85 11.59 左 边左 90.69 30.87 0.30 70.94 56.75 43.84 86.06 恒标准边右 94.53 30.87 0.30 82.48 65.98 52.50 89.90 载 层 中跨13.17 8.78 0.30 23.47 18.78 17.00 11.85 左 边左 91.14 30.87 0.30 70.43 56.34 43.37 86.51 边右 94.08 30.87 0.30 79.27 63.42 50.00 89.45 底层 中跨13.17 8.78 0.30 24.61 19.69 17.91 11.85 左 上层 活载 标准层 底层 梁端弯矩调幅及剪力换算到柱边后数值 V p b 调幅前M 调幅后M M' V' /kN kN/m /m /kN·m /kN·m /kN·m /kN 边左 17.9 6.17 0.30 10.96 8.77 6.22 16.97 边右 19.13 6.17 0.30 14.65 11.72 8.99 18.20 中跨5.01 3.34 0.30 7.3 5.84 5.16 4.51 左 边左 17.83 6.17 0.30 13.25 10.60 8.06 16.90 边右 19.19 6.17 0.30 17.35 13.88 11.14 18.26 中跨5.01 3.34 0.30 5.34 4.27 3.60 4.51 左 边左 18.18 6.17 0.30 13.81 11.05 8.46 17.25 边右 18.82 6.17 0.30 15.75 12.60 9.92 17.89 中跨5.01 3.34 0.30 6.12 4.90 4.22 4.51 左 26

五层 四层 风载 三层 二层 一层 梁端弯矩调幅及剪力换算到柱边后数值 V b 调幅前M 调幅后M M' V' /kN /m /kN·m /kN·m /kN·m /kN 边左 0.92 0.30 3.45 2.76 2.62 0.92 边右 0.92 0.30 2.07 1.66 1.52 0.92 中跨1.44 0.30 2.16 1.73 1.51 1.44 左 边左 3.1 0.30 11.14 8.91 8.45 3.10 边右 3.1 0.30 7.47 5.98 5.51 3.10 中跨5.19 0.30 7.78 6.22 5.45 5.19 左 边左 5.23 0.30 19.96 15.97 15.18 5.23 边右 5.23 0.30 13.21 10.57 9.78 5.23 中跨9.17 0.30 13.75 11.00 9.62 9.17 左 边左 7.91 0.30 28.15 22.52 21.33 7.91 边右 7.91 0.30 19.93 15.94 14.76 7.91 中跨13.85 0.30 20.77 16.62 14.54 13.85 左 边左 10.27 0.30 38.16 30.53 28.99 10.27 边右 10.27 0.30 23.48 18.78 17.24 10.27 中跨16.29 0.30 24.44 19.55 17.11 16.29 左 (6)内力组合

根据内力计算结果，即可进行框架各梁柱各控制截面上的内力组合，其中梁的控制截面为梁端柱边及跨中。由于对称性，每层有5个控制截面，即下图6-7中的1、2、3、4、5号截面，表1给出了各层梁的内力组合过程。柱则分柱边和中柱（即A柱、B柱），每个柱每层有两个控制截面，以图6-7中第三层为例，控制截面为5、6号截面，表2给出了各层柱的内力组合过程。

图6-7

27

注：使梁下部受拉的弯矩为正，使梁截开部分产生顺时针方向转动的剪力为正。

表1： 楼 层 控荷载类型 制 风载 截恒载 活载 左风 右风 面 M V M V M V M V 1 -22.15 49.75 -6.22 16.97 2.62 0.92 -2.62 -0.92 2 39.95 -1.17 14.97 -0.62 0.69 -0.92 -0.69 0.92 3 -27.40 -52.09 8.99 -18.20 1.52 -0.92 -1.52 0.92 4 -14.85 11.91 -5.16 4.51 1.51 -1.44 -1.51 1.44 5 -9.08 0.00 -3.77 0.00 0.00 -1.44 0.00 1.44 1 -43.84 86.06 -8.06 16.90 8.45 -3.10 -8.45 3.10 2 62.21 -1.92 12.47 -0.68 1.17 -3.10 -1.17 3.10 3 -52.05 -89.90 -11.14 -18.26 -5.51 -3.10 5.51 3.10 4 -17.00 11.85 -3.60 4.51 5.45 -5.19 -5.45 5.19 5 -13.59 0.00 -1.80 0.00 0.00 -5.19 0.00 5.19 1 -43.84 86.06 -8.06 16.90 15.18 -5.23 -15.18 5.23 2 62.21 -1.92 12.47 -0.68 3.38 -5.23 -3.38 5.23 3 -52.05 -89.90 -11.14 -18.26 -9.78 -5.23 9.78 5.23 4 -17.00 11.85 -3.60 4.51 9.62 -9.17 -9.62 9.17 5 -13.59 0.00 -1.80 0.00 0.00 -9.17 0.00 9.17 1 -43.84 86.06 -8.06 16.90 21.33 -7.91 -21.33 7.91 2 62.21 -1.92 12.47 -0.68 4.11 -7.91 -4.11 7.91 3 -52.05 -89.90 -11.14 -18.26 -14.76 -7.91 14.76 7.91 4 -17.00 11.85 -3.60 4.51 14.54 -13.38 -14.54 13.38 5 -13.59 0.00 -1.80 0.00 0.00 -13.85 0.00 13.85 1 -43.37 86.51 -8.06 18.25 28.99 -10.27 -28.99 10.27 2 69.87 -1.47 12.99 -0.32 7.34 -10.27 -7.34 10.27 3 50.00 -89.45 -11.14 -17.89 -17.24 -10.27 17.24 10.27 4 17.91 11.85 -3.60 4.51 17.11 -16.29 -17.11 16.29 5 -14.73 0.00 -2.59 0.00 0.00 -16.29 0.00 16.29 五 四 三 二 一

28

续表1： 内力组合 恒载×1.2 恒载×1.2+0.9×(活载×1.4 +活载×1.4 +风载×1.4) 左风 右风 左风 右风 M V M V M V -35.29 83.46 -31.12 82.24 -37.72 79.92 68.90 -2.27 67.67 -3.34 65.93 -1.02 -20.29 -87.99 -19.64 -86.60 -23.47 -84.28 -25.04 20.61 -22.42 18.16 -26.22 21.79 -16.17 0.00 -15.65 -1.81 -15.65 1.81 -63.89 126.93 -52.12 120.66 -73.41 128.47 92.11 -3.26 91.84 -7.07 88.89 0.75 -78.06 -133.44 -83.44 -134.79 -69.55 -126.98 -25.44 20.53 -18.07 13.36 -31.80 26.44 -18.83 0.00 -18.58 -6.54 -18.58 6.54 -63.89 126.93 -43.64 117.98 -81.89 131.16 92.11 -3.26 94.62 -9.75 86.11 3.43 -78.06 -133.44 -88.82 -137.48 -64.17 -124.30 -25.44 20.53 -12.81 8.35 -37.06 31.46 -18.83 0.00 -18.58 -11.55 -18.58 11.55 -63.89 126.93 -35.89 114.60 -89.64 134.53 92.11 -3.26 95.54 -13.13 85.19 6.81 -78.06 -133.44 -95.09 -140.85 -57.90 -120.92 -25.44 20.53 -6.62 3.04 -43.26 36.76 -18.83 0.00 -18.58 -17.45 -18.58 17.45 -63.33 129.36 -25.67 113.87 -98.73 139.75 102.03 -2.21 109.46 -15.11 90.96 10.77 44.40 -132.39 24.24 -142.82 67.69 -116.94 16.45 20.53 38.51 -0.62 -4.60 40.43 -21.30 0.00 -20.94 -20.53 -20.94 20.53

29

续表1： 内力组合 恒载×1.35+1.4×(活载 最不利内力值 ×0.7+风载×0.6) 左风 右风 M V M V ︱Mmax︱ ︱Mmin︱ ︱Vmax︱ -33.80 84.57 -38.20 83.02 -38.20 84.57 69.18 -2.96 68.02 -1.41 69.18 -3.34 -26.90 -88.93 -29.46 -87.38 -29.46 -88.93 -23.84 19.29 -26.37 21.71 -26.37 21.79 -15.95 -1.21 -15.95 1.21 -16.17 1.81 -59.98 130.14 -74.18 135.35 -74.18 135.35 97.19 -5.86 95.22 -0.65 97.19 -7.07 -85.81 -141.86 -76.56 -136.66 -85.81 -141.36 -21.90 16.06 -31.06 24.78 -31.80 26.44 -20.11 -4.36 -20.11 4.36 -20.11 6.54 -54.33 128.35 -79.83 137.14 -79.83 137.14 99.04 -7.65 93.36 1.13 99.04 -9.75 -89.40 -143.65 -72.97 -134.87 -89.00 -143.65 -18.40 12.71 -34.56 28.12 -34.56 31.46 -20.11 -7.70 -20.11 7.70 -20.11 11.55 -49.17 126.10 -85.00 139.39 -89.64 139.39 99.66 -9.90 92.75 3.39 99.66 -13.13 -93.58 -145.90 -68.79 -132.62 -93.58 -145.90 -14.26 9.18 -38.69 31.66 -43.26 36.76 -20.11 -11.63 -20.11 11.63 -20.11 17.45 -42.10 126.05 -90.80 143.30 -98.73 143.30 113.22 -10.92 100.89 6.33 113.22 -15.11 42.10 -146.92 71.06 -129.66 -71.06 -146.92 35.02 6.73 6.28 34.10 -38.51 40.43 -22.42 -13.68 -22.42 13.68 -22.42 -20.53

30

表2： 控楼制柱 子 层 截面 五 荷载类型 恒载 M N 活载 M N M 左风 N V 风载 M 右风 N -0.9 -0.5 -1.0 V -1.5 -2.1 -4.4 -6.0 -7.0 -9.6 11.0 -3.5 3.5 A 顶 37.0 88.9 17.9 0.9 1.5 柱 底 33.5 5.5 -2.0 2.0 -7.4 B 顶 -23.1 120.1 24.1 柱 底 -28.3 -6.3 A 顶 柱 底 37.4 33.5 299.1 7.8 5.5 35.7 -4.2 -3.3 -9.1 -6.6 0.5 2.1 1.0 4.4 9.1 6.6 9.1 6.6 四 -5.8 -11.9 11.9 B 顶 -30.7 358.5 48.3 2.6 6.0 -2.6 柱 底 -28.3 -6.3 -9.8 9.8 A 顶 柱 底 37.4 33.5 507.3 7.8 5.5 53.6 -13.4 -11.3 9.3 7.0 13.4 11.3 -9.3 三 -5.8 -17.2 17.2 B 顶 -30.7 597.0 72.5 6.6 9.6 -6.6 柱 底 -28.3 -6.3 -17.2 17.2 A 柱 顶 底 37.4 716.5 48.3 5.5 7.8 71.4 -17.0 17.0 -17.2 17.2 9.4 -17.17.0 0 -9.4 二 -5.8 -23.5 23.5 B 顶 -30.7 835.4 96.7 12.5 13.0 -12.5 -13.0 柱 底 -35.0 -6.3 -23.5 23.5 A 顶 柱 底 22.2 11.1 926.1 4.4 2.2 89.6 -21.2 -27.0 -24.5 -31.1 27.4 13.4 18.5 15.7 21.2 27.0 24.5 31.1 -27.4 -13.4 -18.5 -15.7 一 -3.8 120.B 顶 -19.2 1073.4 柱 底 -9.1 -1.9 6

31

续表2： 恒载×1.2 +活载×1.4 M N M 59.8 53.9 131.8 47.9 44.6 -38.0 -42.3 177.9 -42.7 -46.0 55.8 43.2 408.9 47.9 38.8 -44.9 -59.2 497.9 -42.7 -54.1 55.8 37.9 683.7 47.9 32.9 -44.9 -65.8 817.9 -42.7 -63.5 55.8 33.3 959.7 65.6 86.2 -44.9 -73.7 1138.0 -50.7 -79.4 32.8 5.5 1236.7 16.4 -17.9 -28.5 -58.7 1456.9 -13.6 -52.5

恒载×1.2+0.9×(活载×1.4 +风载×1.4) 左风 右风 N V M N 62.6 130.4 1.9 128.1 49.6 -25.5 175.2 2.6 173.9 -33.5 66.2 405.2 5.5 402.7 55.4 -29.1 494.4 7.6 487.9 -29.5 71.6 687.9 8.8 664.6 61.3 -22.4 816.0 12.0 799.5 -20.1 76.1 971.3 11.9 928.1 43.4 -14.6 1140.1 16.4 1108.7 -20.3 58.9 1258.8 16.9 1189.6 50.1 2.9 1463.4 19.8 1416.7 25.9 V -1.9 -2.6 -5.5 -7.6 -8.8 -12.0 -11.9 -16.4 -16.9 -19.8 32

续表2： |M|max,N,V Nmax,M Nmin,M M N V M N M N 63.6 57.8 62.2 136.3 1.3 13.8.3 128.1 52.3 48.9 49.6 -42.3 175.2 2.6 -41.9 -25.5 186.2 173.9 -47.1 186.2 -2.6 -47.1 -33.5 66.2 50.5 66.2 402.7 -5.5 439.7 402.7 56.1 45.1 55.4 -59.2 -57.1 -29.1 494.4 -7.6 533.6 487.9 -54.1 -52.5 -29.5 71.6 46.9 71.6 664.6 -8.8 745.1 664.6 61.3 41.1 61.3 -65.8 -61.6 -22.4 816.0 12.0 882.5 799.5 -63.5 -58.8 -20.1 76.1 928.1 -11.9 43.9 76.1 1051.6 928.1 84.8 1051.6 -7.9 84.8 43.3 -73.7 -66.8 -14.6 1140.1 16.4 1233.1 1108.7 -79.4 -73.0 -20.3 58.9 16.5 58.9 1189.6 -16.9 1361.1 1189.6 50.1 -5.5 50.1 -58.7 -50.3 2.9 1463.4 19.8 1582.8 1416.7 -52.5 -40.2 25.9

33

三.构件配筋计算

1.梁的设计

梁的混凝土强度等级为C30，最小保护层厚度为25mm。受力钢筋采用HRB335级，其他均为HPB235级钢筋。 A）正截面受弯承载力计算

查表可得 ，fc14.3N/mm2,fy300N/mm2,ft1.43N/mm2,fyv210N/mm2

b0.55,11.0,10.8,c1.0

边跨梁的截面尺寸为250mm500mm。设as35mm，则h050035465mm 梁端控制截面1：

对于梁端，不考虑现浇混凝土板的作用。

M79.83106s0.103 221fcbh01.014.3250465112s1120.1030.109b0.55，可以

s112s0.946 279.84106AS605mm2

fysh03000.946465M选用416，实有AS804mm2。验算：

ASfh628h1.435000.691%min0.45t0.450.231%,同时bh0250465h0fyh0300465h5000.2%0.2%0.215%,可以h0465

梁跨中控制截面2：

考虑混凝土现浇板翼缘受压，按T型梁计算。 翼缘计算宽度：b'fl0/36000/32000mm

h'ffbhh02'1cf'f100)1186.9KN.mM99.04KN.m1.014.32000100(4652属于第一类型的T型截面，用b'fh计算。

34

M99.04106s0.128 '221fcbfh01.014.32000465112s1120.0190.14b0.55，可以

112s1120.14s0.93

2299.04106AS762mm2

fysh03000.93465M选用320，实有AS804mm2。验算：

ASfh804h1.435000.691%min0.45t0.450.231%,同时bh0250465h0fyh0300465h5000.2%0.215%,可以h0465

0.2%梁端控制截面3：

对于梁端，不考虑现浇混凝土板的作用。

M89106s0.115 221fcbh01.014.3250465112s1120.1150.12b0.55，可以

s112s1120.1150.94 2289106AS680mm2

fysh03000.94465M选用220，实有AS804mm2。验算：

ASfh804h1.435000.691%min0.45t0.450.231%,同时bh0250465h0fyh0300465h5000.2%0.215%,可以h0465

0.2%中跨梁的截面尺寸为250mm400mm。设as35mm，则h040035365mm 梁端控制截面4：

对于梁端，不考虑现浇混凝土板的作用。

35

M34.56106s0.073 221fcbh01.014.3250365112s1120.0730.08b0.55，可以

112s1120.073s0.96

2234.56106AS328mm2

fysh03000.96365M选用312，实有AS339mm2。验算：

ASfh339h1.434000.372%min0.45t0.450.235%,同时bh0250365h0fyh0300365h4000.2%0.219%,可以h0365

0.2%梁跨中控制截面5：

不考虑混凝土现浇板的作用。

M20.11106s0.042 221fcbh01.014.3250365112s1120.0420.04b0.55，可以

s112s1120.0420.98 2220.11106AS188mm2

fysh03000.98365M选用212，实有AS226mm2。验算：

ASfh226h1.434000.248%min0.45t0.450.235%,同时bh0250365h0fyh0300365h4000.2%0.219%,可以h0365

0.2%注：

其他层梁跨中控制截面2：考虑混凝土现浇板翼缘受压，按T型梁计算。 翼缘计算宽度b'fl0/36000/32000mm

36

h'ffbhh02'1cf'f100)1186.9KN.mMAB中max113.22KN.m1.014.32000100(4652可知其他层梁跨中控制截面也均属于第一类型的T型截面，用b'fh计算。 计算过程同第三层，结果列于表3： B）斜截面受剪承载力计算 AB跨：

取较大设计剪力V=143.65KN a.验算截面尺寸

hwh0465,hw4651.864，属于厚腹梁 b2500.25cfcbh00.251.014.3250465415.594KNN143.65KN截面符合。

b.验算是否需要按计算配置箍筋

0.7ftbh00.71.43250465116.37KNV143.65KN，故需按计算配置箍筋。

c.只配箍筋

nAsv1V0.7ftbh0143.651030.71.432504650.223mm2/mm s1.25fyvh01.25210465选用Φ8@200，间距查表取得200mm 实有

nAsv1250.30.503mm2/mm0.223mm2/mm，可以 s200箍筋配筋率

svnAsv1f250.31.430.201%sv,min0.24t0.240.163%， bs250200fyv210可以。 BC跨：

取较大设计剪力V=31.46KN。 a.验算截面尺寸

hwh0365,hw3651.464，属于厚腹梁 b2500.25cfcbh00.251.014.3250365326.219KNV31.46KN，截面符合要

求。

37

b.验算是否需要按计算配置箍筋

0.7ftbh00.71.4325036591.341KNV31.46KN，故只需按构造配置箍筋，

c.构造配箍筋

选用Φ8@200，箍筋配筋率

svnAsv1f250.31.430.201%sv,min0.24t0.240.163%，可以。 bs250200fyv210其他层的梁配筋计算过程同上，配筋计算结果列于表4 表3： 楼 层 控制 截面 1 2 3 4 5 1 2 3 4 5 1 2 3 4 5 1 2 3 4 5 1 2 3 4 5 ︱M︱ ︱V︱ fc fy ft fyv α β(kN*m) (kN) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) 1 1 38.2 69.18 29.46 26.37 16.17 74.18 97.19 85.81 31.8 20.11 79.83 99.04 89 34.56 20.11 89.64 99.66 93.58 43.26 20.11 98.73 113.22 71.06 38.51 22.42 84.57 3.34 88.93 21.79 1.81 135.35 7.07 141.36 26.44 6.54 137.14 9.75 143.65 31.46 11.55 139.39 13.13 145.90 36.76 17.45 143.30 15.11 146.92 40.43 20.53 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 五 四 三 二 一

38

续表3：

b h ho βc (mm) (mm) (mm) 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 500 500 500 400 400 500 500 500 400 400 500 500 500 400 400 500 500 500 400 400 500 500 500 400 400 465 465 465 365 365 465 465 465 365 365 465 465 465 365 365 465 465 465 365 365 465 465 465 365 365 as ξ 实配筋 As ξb γs (mm2) n（ ） d（㎜）0.049 0.05 0.55 0.089 0.09 0.55 0.038 0.04 0.55 0.055 0.06 0.55 0.034 0.03 0.55 0.096 0.10 0.55 0.126 0.13 0.55 0.111 0.12 0.55 0.067 0.07 0.55 0.042 0.04 0.55 0.103 0.11 0.55 0.128 0.14 0.55 0.115 0.12 0.55 0.073 0.08 0.55 0.042 0.04 0.55 0.116 0.12 0.55 0.129 0.14 0.55 0.121 0.13 0.55 0.091 0.10 0.55 0.042 0.04 0.55 0.128 0.14 0.55 0.146 0.16 0.55 0.092 0.10 0.55 0.081 0.08 0.55 0.047 0.05 0.55 0.97 0.95 0.98 0.97 0.98 0.95 0.93 0.94 0.97 0.98 0.95 0.93 0.94 0.96 0.98 0.94 0.93 0.94 0.95 0.98 0.93 0.92 0.95 0.96 0.98 281 520 215 248 150 560 747 654 301 188 605 762 680 328 188 685 768 717 415 188 760 882 535 367 210 3 3 2 3 2 3 4 4 3 2 4 4 4 3 2 4 4 4 4 2 4 3 5 2 2 12 16 12 12 12 16 16 16 12 12 16 16 16 12 12 16 16 16 12 12 16 20 12 16 12

39

续表3：

实际面积 As(mm2) 339 603 226 339 226 603 804 804 339 226 804 804 804 339 226 804 804 804 452 226 804 942 565 402 226 配筋率 ρ ρ ρ(%) min(%)0.2% min(%) 0.292 0.519 0.194 0.372 0.248 0.519 0.691 0.691 0.372 0.248 0.691 0.691 0.691 0.372 0.248 0.691 0.691 0.691 0.496 0.248 0.691 0.810 0.486 0.440 0.248 0.215 0.215 0.215 0.219 0.219 0.215 0.215 0.215 0.219 0.219 0.215 0.215 0.215 0.219 0.219 0.215 0.215 0.215 0.219 0.219 0.215 0.215 0.215 0.219 0.219 0.023 0.023 0.023 0.024 0.024 0.023 0.023 0.023 0.024 0.024 0.023 0.023 0.023 0.024 0.024 0.023 0.023 0.023 0.024 0.024 0.023 0.023 0.023 0.024 0.024

40

表4：

楼 位 层 置 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 Vmax (kN) 截面验算 hw b 0.25β· hw/b (=ho) （mm） cfcbho 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 1.86 V<415.6 1.46 V<415.6 1.86 V<415.6 1.46 V<415.6 1.86 V<415.6 1.46 V<415.6 1.86 V<415.6 1.46 V<415.6 1.86 V<415.6 1.46 V<415.6 判断梁 分类 厚腹梁 厚腹梁 厚腹梁 厚腹梁 厚腹梁 厚腹梁 厚腹梁 厚腹梁 厚腹梁 厚腹梁 0.7ftbho (kN) V<116.37 V<116.37 V>116.37 V<116.37 V>116.37 V<116.37 V>116.37 V<116.37 V>116.37 V<116.37 88.93 465 21.79 365 141.36 465 26.44 365 143.65 465 31.46 365 145.90 465 36.76 365 146.92 465 40.43 365 五 四 三 二 一

41

续表4：

结论 选用箍筋 φ8@200 φ8@200 φ8@200 φ8@200 φ8@200 φ8@200 φ8@200 φ8@200 φ8@200 φ8@200 ft fyv s ρρn Asv1 (N/mm2) (N/mm2) (mm) sv(%) min(%) 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 2 200 50.24 0.201 0.163 2 200 50.24 0.201 0.163 2 200 50.24 0.201 0.163 2 200 50.24 0.201 0.163 2 200 50.24 0.201 0.163 2 200 50.24 0.201 0.163 2 200 50.24 0.201 0.163 2 200 50.24 0.201 0.163 2 200 50.24 0.201 0.163 2 200 50.24 0.201 0.163 构造配筋 构造配筋 计算配筋 构造配筋 计算配筋 构造配筋 计算配筋 构造配筋 计算配筋 构造配筋 2、柱的设计

1).第一层A轴线柱，其最不利组合如下。

M58.9kNm,N1189.6kN,V16.9kN

柱的截面尺寸为300mm450mm

查表可得： fc14.3N/mm2 fyfy'300kN/mm2

11.0,10.8,b0.55 A.受力纵筋的计算

柱A：柱的计算长度l01.0H5.0m，h0has45040410mm

42

N1189.6103x277.3mmxbbh00.55410225.50mm 1fcb1.014.3300属于小偏心受压情况，

M58.9106450e049.51mm;e15mm20mm aN1189.610330eie0ea49.512069.51mm 10.5fcA0.514.33004500.8111； 3N1189.610

l0/h500011.115;取21450

1221l05000110.8111.01.422 12e69.5145014001400ih410h0ei1.42269.5198.84mm0.3h00.3410123mm

has'`283.84mm 2eeiNb1fcbh0b2Ne0.431fcbh01fcbh0'(0.8b)(h0as)1189.61030.551.014.33004100.551189.6103283.840.431.014.330041021.014.3300410(0.80.55)(41040)0.658

43

ASAs'Ne1fcbh0210.5fy'h0as'1189.6103283.851.014.330041020.658(10.50.658)174mm2300(41040)'minbh0246mm2'取ASAS246mm2配筋，每边选用3

'（ASAS461mm2)。 14，

'2As24610.683%0.6%,可以 bh300450轴心受压验算垂直于弯矩作用方向的承载力的验算： 由

l0500016.67，查表得0.850 b300''N1189.6kN0.9AfAAfcssy0.90.85030045014.34614613001688.43kNB.抗剪强度计算

a.验算截面尺寸 hwh0410mm, 满足要求

hw4101.644, 属于一般柱 b250 V16.9kN0.25cfcbh00.251.014.3250410366.4kN 截面满足要求 b.验算是否需要计算配筋箍筋

M58.91038.53，取3

Vh016.94100.3fcA0.314.3300450579.15kNN1189.622kN， 取 N579.15kN 1.751.75ftbh00.07N1.433004100.07579.15103117.49kNV16.9kN1.031.0 故可按构造要求配置箍筋，取φ8@200。

44

2)第三层B轴线柱为例，其最不利组合如下：

M65.8kNm,N816kN,V12kN

柱的截面尺寸为300mm450mm

查表可得： fc14.3N/mm2 fyfy'300kN/mm2

11.0,10.8,b0.55 A.受力纵筋的计算

柱B：柱的计算长度l01.25H4500mm，h0has45040410mm

N816.0103 x190.2mmxbbh00.55410225.50mm

1fcb1.014.3300属于大偏心受压情况。

M65.8106450e080.64mm;e15mm20mm aN81610330eie0ea80.6420100.64mm 10.5fcA0.514.3300450=1.181，取1=1； 3N81610l0/h1.2536001015;取21

4501221l01.25360011211.01.01.186 e304.3845014001400ih410h0ei1.186100.64119.38mm0.3h00.3410123mm

h450a`1.186100.6440304.38mm 2245

eei

xNe1fcbxh02ASAs'

fy'h0as'6.40mm2故按构造配筋。 每边选用3

'AS461mm2。 14，实有AS'2As24610.683%0.6%,可以 bh300450轴心受压验算垂直于弯矩作用方向的承载力的验算： 由

l0450015，查表得0.895 b300''N816kN0.9AfAAfcssy0.90.89530045014.34614613001777.82kNB.抗剪强度计算

a.验算截面尺寸 hwh0410mm, 满足要求

hw4101.644,属于一般梁 b250 V12kN0.25cfcbh00.251.014.3300410439.73kN 截面满足要求 b.验算是否需要计算配筋箍筋

M65.810313.373，取3

Vh012410 0.3fcA0.314.3300450579.15kNN816kN 取 N579.15kN

1.751.75ftbh00.07N1.433004100.07579.15103117.49kNV13.29kN1.031.0

故可按构造要求配置箍筋，取φ8@200。

46

其余各层柱的各控制截面的配筋方法同上，计算结果见表5：

表五：

柱截面 V （b×h）(kN) ㎜ 300×450 300×450 300×450 300×450 300×450 300×450 300×450 300×450 300×450 300×450 楼 柱 M N 层 子 (kN·m) (kN) 五 四 三 二 一 A B A B A B A B A B 63.6 47.1 66.2 59.2 71.6 65.8 84.8 79.4 58.9 58.7 fc fy f'y (N/mm2) (N/mm3) (N/mm4) 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 136.3 1.3 186.2 2.6 402.7 5.5 494.4 7.6 664.6 8.8 816.0 12.0 1051.6 7.9 1140.1 16.4 1189.6 16.9 1463.4 19.8 续表五：

α1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 β1 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 as as' ξb (㎜) (㎜) 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 lo H (㎜) (㎜) 3600 3600 3600 3600 3600 3600 3600 3600 5000 5000 4500 4500 4500 4500 4500 4500 4500 4500 5000 5000 ho (㎜) 410 410 410 410 410 410 410 410 410 410 x xb (m) (m) 31.8 225.5 43.4 225.5 93.9 225.5 115.2 225.5 154.9 225.5 190.2 225.5 245.1 225.5 265.8 225.5 277.3 225.5 341.1 225.5

47

续表五：

确判断 大小偏压 大偏压 大偏压 大偏压 大偏压 大偏压 大偏压 小偏压 小偏压 小偏压 小偏压 eo ea ei (㎜) (㎜) (m) 确定 1''1 lo/h 定 2 1 1 1 1 1 1 1 1 ei (㎜)466.62 20 486.62 7.082 1.000 8.00 252.95 20 272.95 5.184 1.000 8.00 164.39 20 184.39 2.397 1.000 8.00 119.74 20 139.74 1.952 1.000 8.00 107.73 20 127.73 1.452 1.000 8.00 80.64 20 100.64 1.183 1.000 8.00 80.64 20 100.64 0.918 0.918 8.00 69.64 20 49.51 20 40.11 20 89.64 0.847 0.847 8.00 1.039 505.36 1.069 291.70 1.102 203.13 1.134 158.48 1.147 146.48 1.186 119.38 1.171 117.84 1.177 105.51 1.422 98.85 1.397 83.96 69.51 0.811 0.811 11.11 1 60.11 0.660 0.660 11.11 1

48

续表五：

实际面单边 单边 积 ρn d ρ(%) min(%) (㎜) (㎜) （mm2） 3 3 3 3 3 3 3 3 3 4 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 462 462 462 462 462 462 462 462 462 615 0.00 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.46 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 每边实配筋 e (㎜) ξ 0.596 0.637 0.658 0.736 s363.8 363.8 148.3 90.9 -39.6 -6.4 152.1 163.7 173.5 523.3 s’s363.8 363.8 148.3 90.9 -39.6 -6.4 152.1 163.7 173.5 523.3 690.36 476.70 388.13 343.48 331.48 304.38 302.84 290.51 283.85 268.96

续表五：

双边 双边 =M Vho取值 ρρ(%) min(%) 0.68 0.6 119.32 3.00 0.68 0.6 44.18 3.00 0.68 0.6 29.36 3.00 0.68 0.6 19.00 3.00 0.68 0.6 19.84 3.00 0.68 0.6 13.37 3.00 0.68 0.6 26.18 3.00 0.68 0.6 11.81 3.00 0.68 0.6 8.50 3.00 0.91 0.6 7.23 3.00 0.3fcA （kN） 579.15 579.15 579.15 579.15 579.15 579.15 579.15 579.15 579.15 579.15 N' 136.3 186.2 402.7 494.4 579.15 579.15 579.15 579.15 579.15 579.15

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续表五：

1.75ftbh00.07N1.0( kN ) 89 92 107 114 120 120 120 120 120 120 >1.3 >2.6 >5.5 >7.6 >8.8 >12 >7.9 >16.4 >16.9 >19.8 结论 构造配箍筋 构造配箍筋 构造配箍筋 构造配箍筋 构造配箍筋 构造配箍筋 构造配箍筋 构造配箍筋 构造配箍筋 构造配箍筋 箍筋 φ8@200 φ8@200 φ8@200 φ8@200 φ8@200 φ8@200 φ8@200 φ8@200 φ8@200 φ8@200

四.绘制框架结构施工图 （见图纸）

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