给水厂设计计算书

本设计题目是某市以长江水为水源新建100000m3/d城市饮用水供水工程工艺初步设计，原水水质：原水取自长江黄石段，按地表水三类水质设计。整个工程包括取水工程、净水工程和输配水工程三部分，本设计方案的编制范围为城市供水工程场界区内的给水处理工艺设计，只作取水工程、净水工程两部分设计，输配水工程不作要求。净水工程其工艺流程如下：

混凝剂 消毒剂

原水 混合 絮凝池 沉淀池 滤池 清水池 二级泵站 用户

关键词 ：饮用水供水工程，取水工程，净水工程，絮凝池，沉淀池，滤池。 Abstract

The subject of this design is preliminary for a 100000m3/d water city

drinking water supply project , and the water resource is the Changjiang River. Quality of raw water：raw water is from of the Huangshi segment of the Changjiang River, according to the three water quality of surface water for designing. The engineering includes three parts: water intake works, water purification works, and water transportation-distribution works. The preparation scope of the design is urban water supply project field to the water treatment process , and only for two parts: water intake works, water purification works, water transportation-distribution works is not required. The process of water purification project are as follows：

Coagulant

resource mix flocculation tank Sedimentation tank filter clear water tank Secondary pump station user

disinfectant

key words：drinking water supply project，water intake works, water

purification works, flocculation tank，Sedimentation tank, filter.

第一章 设计任务书

设计题目

某市以长江水为水源新建100000m3/d城市饮用水供水工程工艺初步设计 设计范围

本方案的编制范围为城市供水工程场界区内的给水处理工艺设计。 主要设计依据

1.原水水质分析资料及其它项目基础条件等资料； 2. GB 50268-2008给水排水管道工程施工及验收规范 3. GB5749－2006《生活饮用水卫生标准》。 4．CJ/T206-2005《城市供水水质标准》 5．《室外给水设计规范》（GB50013-2006） 6．建筑给排水设计规范GB50015-2010 主要设计原则

1．原水处理后达到生活饮用水水质GB5749－2006 《生活饮用水卫生标准》。 2．工艺技术流程合理、简洁，技术先进、成熟可靠，保证生产安全、稳定、长周

期运行，提高给水处理场技术水平和管理水平。 3．优化工艺，为企业持续发展创造有利条件。 4． 严格遵循国家、行业的规范、标准和规定。 设计基本资料

（一）给水处理设计规模

给水处理场总设计能力为100000 m3/d，出厂水压：28米水头。 （二）设计水质

1、原水水质：原水取自长江黄石段，按地表水三类水质设计。

水源水位： 最低枯水位 ；最高水位 ；常年水位。 2、出水要求达到GB5749－2006《生活饮用水卫生标准》 水质情况: 类别 原水 出水 臭和味/肉眼可见物 PH 浑浊度 总硬度 TOS（溶解性总固体） 高锰酸钾指标 总大肠肝菌 （三）、厂址及场地现状

无泥沙 L 1670mg/L L 5520个/L 无 L 1000mg/L L 0 1、 给水处理厂拟用场地较为平整。假定平整后厂区的地面标高为±。 2、气象资料： 1)气温：年平均：℃； 极端最高：℃； 极端最低：℃；

2)年平均相对湿度：77%， 3)风速与风向频率： 年平均风速：米/秒； 最大风速：31米/秒；

夏季最多风向：东风、东南风； 全年主导风向：东风 4)降水量：年降水量：毫米；

最大时降水量：毫米；最大日降水量：毫米。 5) 年平均气压： 设计任务

根据所给的其它原始资料，设计给水处理厂，具体内容包括： 1、确定给水处理厂的工艺流程；

2、选择处理构筑物并通过计算确定其尺寸（附必要的草图）；

3、按扩初标准，画出给水厂的工艺平面布置图，内容包括表示出处理厂的范围，全部处理构筑物及辅助建筑物、主要管线的布置、主干道及处理构筑物发展的可能性（1#图）；

4、按扩初标准，画出给水处理厂工艺流程高程布置图，表示出各处理构筑物的高程关系、水位高度以及处理出水的出厂方式； 5、编写设计说明书、计算书。 （1）水量计算，确定设计规模；

（2）给水系统选择和给水方案比较——选择水源与取水方式。确定水厂厂址与净水工艺，提出可行的给水系统，并进行方案比较； （3）取水工程设计； （4）净水厂设计； （5）二级泵站设计。 设计成果

1、设计计算书、说明书各一份；

2、设计图纸：给水处理厂平面布置图（1号图）和给水处理厂工艺流程图、高程布置 图各一张（1号图）。

3、主要构筑物的工艺图、结构图（剖面图）。

第二章 设计说明书

本设计题目是某市以长江水为水源新建100000m3/d城市饮用水供水工程工艺初步设计，原水水质：原水取自长江黄石段，按地表水三类水质设计。整个工程包括取水工程、净水工程和输配水工程三部分，本设计方案的编制范围为城市供水工程场界区内的给水处理工艺设计，只作取水工程、净水工程两部分设计，输配水工程不作要求。

取水工程 取水位置的选择

给水水源确定后，应进一步确定取水的位置，对于不同种的水体，选择取水位置应考虑的因素也有所不同，但相同的都是尽可能充分利用有利取水条件，避开不利的条件：

（1）取水点在靠河中心较稳定的地方避开了污水排点，水质较好； （2）取水点处河床稳定，靠近主流，在河水的最低水位时有足够的水深； （3）取水点有良好的工程地质，地形和施工条件；

（4）取水点较靠近用水用户；

（5）供生活用水的地表水取水构筑物的位置，应位于城镇和工业企业上游的清洁河 段。

取水构筑物的选择

根据所确定的取水位置，综合其位置的水深，水位及其变化幅度，岸坡，河床的形状，河水含砂量分布，冰冻与漂浮物，取水量及安全度等因素确定选用河床式自流管及设集水井取水构筑物形式。

河床式自流管及设集水孔进水井取水构筑物特点：

（1）在非洪水期利用自流管取得河心较好的水，而在洪水期利用集水井上的进水孔 取得上层水质较好的水；

（2）比单用自流管进水安全可靠；

（3）吸水井设于河岸上，可不受水流冲刷河冰凌的影响； （4）进水头部升入河床，检修和清洗方便； （5）冬季保温，防冻条件比岸边好；

取水头部的选择

选用管式取水头部，垂直向上，有如下特点； （1） 构造简单； （2） 造价较低； （3）施工方便；

（4）设置格栅或其他拦截粗大漂浮物的装置；

自流管取水

采用两根进水管，为保证一条进水管损坏，另外一条能承担70%的流量，为了清理管道淤积的泥沙，采用反向冲洗法，将进水室的一个分格充水至最高度，然后迅速打开自流管上的闸门，利用进水室与河流形成的较大的水头差来进行冲洗。

格栅

格栅设备一般用于污水处理的进水渠道上或提升泵站集水池的进口处，主要作用是去除污水中较大的悬浮或漂浮物，以减轻后续水处理工艺的处理负荷，并起到保护水泵、管道、仪表等作用。 在集水井的进水孔前应设置格栅，拦截漂浮物或悬浮物。按栅条净间隙，格栅又

分为粗格栅（50—100mm）、中格栅(10—40mm)、细格栅(3—10mm)。按格栅的清渣方法，

有人工格栅、机械格栅和水力清除格栅三种。

取水泵房

取水泵站在水厂中也称一级泵站.在地面水水源中,取水泵站一般由吸水井、泵房及闸阀井三部分组成。取水泵站由于它靠江临水的确良特点，所以河道的水文、水运、地质以及航道的变化等都会影响到取水泵上本身的埋深、结构形式以及工程造价等。其从水源中吸进所需处理的水量,经泵站输送到水处理工艺流程进行净化处理。集水间与取水泵房合建，集水间附于取水泵房的外壁。

净水工程

水处理工艺流程的选择

给水处理方法和工艺流程的选择，应根据原水水质及设计生产能力等因素、必要的实验、相似条件下处理构筑物的运行经验以及经技术经济比较后确定。由于水源不同，水质也不同，饮用水处理工艺也多种多样，如表2—1：

净水工艺流程 原水→简单处理（如用筛网隔虑） 适用条件 水质要求不高，如某些工业冷却用水，只要求去除粗大杂质时 一般进水悬浮物含量应小于 原水→混凝、沉淀或澄清 2000-3000mg/L，短时间内允许到5000-10000mg/L，出水浊度约为10-20度，一般用于水质要求不高的工业用水。 一般地表水广泛采用的常规流程，原水→混凝沉淀或澄清→过滤→消毒 进水悬浮物允许含量同上，出水浊度小 于2NTU。 1）一般可用于浊度和色度低的湖 原水→接触过滤→消毒 泊水或水库水处理。 2）进水悬浮物含量一般小于100mg/L，水质稳定、变化较小且无藻类繁殖。 高浊度水二级沉淀（澄清），适用原水→调蓄预沉、自然预沉或混凝预沉于含砂量大，砂峰持续时间较长时，预→混凝沉淀或澄清→过滤→消毒 沉后原水含砂量可降低到1000mg/L以下。 根据水源条件等因素经过比较，方案如下：

方案一：当原水浊度较低时，原水采用双层滤料或多层滤料直接过滤，也可以在滤前设一微絮凝池，处理工艺流程为：

混凝剂 消毒剂

原水 混合 絮凝池 沉淀池 滤池 清水池 二级泵房

用户

方案二：当原水浊度高、含沙量大时，为了达到预期的混凝沉淀（或澄清）效果，减少混凝剂投加量，应增设预沉池或沉砂池，处理工艺流程为：

助凝剂 消毒剂

原水 预沉池或沉砂池 混合 絮凝池 沉淀池 滤池 清水池 二级泵房 用户

查资料了解到，长江水源基本属国家地面水标准的II—III类水体，在黄石段地区属水质较好的地表水源，虽然受到了工业废水和生活污水的污染，但仍属于微污染水源，无需特定的生物预处理（报括预氧化、活性炭吸附等），氯消毒可以达到消毒效果，但滤池应具有除铁锰等功效，由于浊度较低，本设计采用一般常规的净水处理工艺， 其净水工艺流程如下：

混凝剂 消毒剂

原水 混合 絮凝池 沉淀池 滤池 清水池 二级泵站 用户

混凝剂及消毒剂选择

混凝剂的选择

混凝阶段所处理的对象，主要是水中悬浮物和胶体杂质，是水处理工艺的一 个重要环节其完善程度对后续工艺如沉淀、过滤影响很大。其选择应符合以下基本要求：混凝效果好、对人体无害、使用方便、货源充足、价格低廉。 水处理工程常用混凝剂比较，如表2—2：

名称 硫酸铝 适用于 20℃～对水温和40℃；PH=～时，处不大受温度影响，温度适应性强，适用于适用于PH=～ PH=～ 三氯化铁 聚合氧化铝（PAC）（又名碱式氧化铝） PH的适性 理浊度高、色度低的水； 一般都可适用，原水须有一定碱度；使用条件 处理低温低浊水时絮凝效果差，投加量大 适用于高浊度原水，刚配制的水溶液温度高 适用于低浊、高浊、和污染的原水 絮凝体比重大，易特点 腐蚀性较小 下沉，易溶解，杂质少；对金属和混凝土腐蚀极大； 操作方便； 腐蚀性较小； 应用较普遍； 据设计资料中提供的混凝剂：硫酸铝、三氯化铁（45%）、碱式氯化铝（10%），

以及下表常用混凝剂性质比较，选择碱式氯化铝作为水处理用混凝剂，另外碱式氯化铝本身无害，据全国各地使用情况，净化后的生活用水一般符合国家饮用水水质卫生标准，所以选择碱式氯化铝作为水处理混凝剂是一个较好的选择。且碱式氯化铝具有混凝效果好、对人体健康无害、使用方便、货源充足和价格低廉等优点，因而选择聚合铝作为水处理的混凝剂。

消毒剂的选择 各消毒剂性能，如表2—3： 名性 称能 消毒杀菌 灭病毒 液氯、漂白粉 优良（HOCl） 优良（HOCl） 消毒效果随PH值增PH值影响 大而减小，PH=7时，消毒效果最好 国内应用情况 接触时间 广泛 二氧化氯 优良 优良 PH影响较小，PH>7时较有效 在城市水厂中极少应用 1 min 臭氧 优良 优良 Ph值影响小，PH值小时，剩余臭氧残留较久 较少 30min 数秒至10min 制水成本高，适用于极大多数水厂用氯原水中有机物如酚有机污染严重的情适用条件 消毒，漂白粉只适用污染严重时，须在现况。因无持续消毒作于小水厂 场制备，直接应用 用，在进入管网的水中需加少量氯消毒 本设计将选用液氯消毒，它有以下优点： ⑴消毒效果好，且具有余氯的持续消毒效果； ⑵操作简便，投量准确； ⑶不需要庞大的设备； ⑷价值成本较低。

加氯装置

加氯机用以保证消毒安全和计量准确。加氯机台数按最大加氯量选用，至少安装2台，备用台数不少于一台。

在氯瓶与加氯机之间宜有中间氯瓶，以沉淀氯气中的杂质，万一加氯机发生事故时，中间氯瓶还可以防止水流入氯瓶。

混合设备的选择

常用混合方式的主要特点及使用比较，如下表2—4:

方 式 管道混合 管式 混合 静态混合器 特 点 及 使 用 条 件 直接混合，无需另建混合设施，混合效果不稳定，流速低时，混合不充分 构造简单，无运动设备，安装方便，混合快速均匀，混凝效果好，总体经济效益好；缺点是当流量降低时，混合效果下降 混合效果好，不需增加混合设施，节省动力，水泵混合 缺点是使用腐蚀性药剂时，对水泵有腐蚀作用，取水泵房与水厂较远时不宜采用 混合效果好，且不受水量变化影响，适用于各机械混合 种规格的水厂，缺点是需增加混合设备和维修工作 混合设备的基本要求是，药剂与水的混合必须快速均匀。

本设计采用混合设施是管式静态混合器，它是处理水与混凝剂、助凝剂、消毒剂实行瞬间混合的理想设备，具有高效混合、构造简单、安装方便、节约用药、占地小、维修方便、效果好、不增加动能消耗等特点。

絮凝池的选择

絮凝池设计要点

基本要求：原水经过与药剂充分混合后，通过絮凝设备形成肉眼可见的大小的密实絮凝体，进入反应池进行反应，按照混凝理论，反应中主要起絮凝作用。 ① 为了确保沉淀池的沉淀效果，要有足够的沉淀时间，一般在10－30 min，并控制反应速度，使其平均速度梯度为10－75s-1，使GT值达104－105，以确保反应过程

的充分与完整。低浊、低碱水宜采用较大的T值，粗分杂散杂质含量高的水，宜采用较大的G值。

②反应池一般与沉淀池合建，避免已形成的絮粒在水流经过连接管时被打碎，如需分建，则连接管中的流速应小于 m/s，并避免流速突然升高或水头跌落。

③低浊水缺乏絮聚核心，可以将沉淀下来的一部分泥渣连续地流回到混合池入口，以促进反应过程。

④为使絮粒不至于被破坏或沉淀，反应池入口的速度必须加以控制。 絮凝池型及选择

各种絮凝池特点性能的比较，如下表2—5：

类 型 特点 优点：絮凝效果好，构造简单，施工方往复式 隔板式絮凝池 回转式 优点：絮凝效果好，水头损失小，构造水量大于30000m3/d的简单，管理方便； 水厂；水量变动小者；便； 水量大于30000m3/d的适用条件 缺点：容积较大，水头损失较大，转折水厂；水量变动小者 处钒花易破碎 缺点：出水流量不宜分配均匀，出口处改建和扩建旧池时更适宜积泥 优点：容积小，水头损失较小； 缺点：池子较深，地下水位高处施工较一般用于中小型水厂 难，絮凝效果较差 优点：絮凝效果好，絮凝时间短，容积较小； 缺点：构造较隔板絮凝池复杂，造价高 优点：絮凝效果好，水头损失小，絮凝用 旋流式絮凝池 折板式絮凝池 流量变化较小的中小型水厂 网格絮凝池 时间短； 缺点：末端池底易积泥 目前尚在不断发展与完善之中 机械搅拌 絮凝池 优点：适应水量变化，反应效果较好， 节省药剂，絮凝效果好。 缺点：运行需要经常养护维修 一般适用中小型水厂 以上几种絮凝池比较，由于100000 m3/d，水量变动小，故本设计采用往复式隔板絮凝池，优点是絮凝效果好，构造简单，施工方便，但容积大，水头损失也较大。

沉淀池的选择

沉淀池型及选择

各种形式沉淀池的性能特点及适用条件，如下表2—6： 池型 性能特点 优点： 1、可就地取材，造价低； 2、操作管理方便，施工较简单； 适用条件 1、一般用于大中型净水厂； 平流式 2、原水含砂量大时3、适应性强，潜力大，处理效果稳定； 作预沉池 4、带有机械排泥设备时，排泥效果好 缺点： 1、不采用机械排泥装置，排泥较困难 2、机械排泥设备，维护复杂； 3、占地面积较大 优点： 1、排泥较方便 2、一般与絮凝池合建，不需建絮凝池； 1、一般用于小型净水厂； 2、常用于地下水位较低时 竖流式 3、占地面积较小 缺点： 1、上升流速受颗粒下沉速度所限，出水流量小，一般沉淀效果较差； 2、施工较平流式困难 优点： 1、沉淀效果好； 2、有机械排泥装置时，排泥效果好； 辐流式 缺点： 1、基建投资及费用大； 2、刮泥机维护管理复杂，金属耗量大； 3、施工较平流式困难 1、一般用于大中型净水厂； 2、在高浊度水地区作预沉淀池 1、宜用于大中型厂 斜管（板）式 优点：1、沉淀效果高；2、池体小，占地少 缺点：1、斜管（板）耗用材料多，且价格较高； 2、排泥较困难 2、宜用于旧沉淀池的扩建、改建和挖槽 给水处理中的沉淀工艺是指水中悬浮颗粒依靠重力作用，从水中分离出来的过程。原水经投药、混合、反应等过程，水中悬浮物变成较大的絮凝体，由于该絮凝体颗粒比重大于水，所以沉淀从水中分离出来。

设计采用斜管沉淀池。斜管沉淀池的出水系统应使池子的出水均匀，其布置可采用穿孔管或穿孔集水槽集水。相比之下，平流式沉淀池虽然具有适应性强、处理效果稳定和排泥效果好等特点，但是，平流式占地面积大。而斜管沉淀池因采用斜管组件，使沉淀效率大大提高，处理效果比平流沉淀池要好。 斜管沉淀池设计要点

①斜管断面一般采用蜂窝六边形，其内径或边距d一般取25－35 mm ②斜管长度一般为800－1000mm目前多采用1000mm ③斜管的水平倾角常采用60°

④斜管上的清水区高度不宜小于1米，较高的清水区有助于出水均匀和减少日照影响及藻类的繁殖。

⑤斜管下部的布水区高度不宜小于1米，为使布水均匀，在沉淀池进口除设置穿孔墙或格栅灯整流措施。

⑥集泥区高度应根据沉泥量，沉泥浓缩程度和排泥方式等确定，排泥方式可采用穿孔管或机械排泥。

⑦斜管沉淀池采用侧面进水时，斜管倾斜以反方向进水为宜,采用沉淀池时应注意反应的充分和排泥布置的合理。

滤池的选择

各种滤池的比较，如下表2—7：

滤池类型 优点 是含污能力大，可采用较大的流多层滤料滤池 速，能节约反冲洗用水，降速过滤水质较好 缺点 滤料较贵且管理麻烦，滤料冲洗困难，易积泥球，需采用助冲设备。 适用于中型水厂，无大型阀门及池身比较大，一般5m，虹吸滤池 开闭控制设备，无冲洗水塔，过受过滤水质影响大，冲洗滤时不会有负水头现象。 也不稳定。 移动罩滤池 结构简单，无大型阀门，管件少，增加了机电及控制设备，无需冲洗水箱，且池较浅。 运行可靠，砂滤料材料易得自动控制及维护较复杂。 普通快滤池 便宜，采用大阻力配水系统，单池面积可做得较大，水质较好； 管配件及阀门较多，操作较其他滤池复杂。 优点：1）、较好地消除了滤料表层、内层泥球，具有截污能力强，滤池过滤周期长，反冲洗水量小特点。可节省反冲洗水量40～60%，降低水厂自用水量，降低生产运行成本。 V型滤池 采用气水反冲洗，操作较 2）、不易产生滤料流失现复杂，用水量较大，适用象，滤层仅为微膨胀，提高了滤于大中型水厂。 料使用寿命，减少费用。 3）、采用粗粒、均质单层石英砂滤料，保证滤池冲洗效果和充分利用滤料排污容量，使滤后水水质好。 适用于中小型水厂，单池面积不无阀滤池 大，节约用水，节省大型阀门，造价较低，冲洗自动，操作管理方便。 池体结构较其他滤池复杂，滤料处于封闭结构，装卸困难。 由于水厂处理流量较大，通过各方面比较，本设计中选择V型滤池，保证滤池冲洗效果和充分利用滤料排污容量，提高了滤料使用寿命，减少了滤池补砂、换砂费用。

滤后水水质效果较好。

第三章 设计计算书

取水工程

进水管

取水管流量确定

采用钢制取水管，设两根取水管并联从长江中取水，当一根停止工作时，其余管

仍能保证75%的设计流量。（取水厂自用水系数为7％）

Q 101.071040.75

2241671.75(m3h)0.464(m3s)Q 1.238 流速及确定管径的确定FC2.48m2VCK1K20.80.750.83 查给排水手册第一册，表11—7， 流速V=s ，DN=600mm ， 1000i=。

自流管铺设在河床上，用支墩确定，坡向集水间布置，坡度i=。

格栅

在集水井的进水孔前应设置格栅。栅设置在进水室的进水孔上，用来拦截水中粗大块漂浮物及鱼类。格栅由金属框架和栅条组成，框架外形和进水孔形状相同。栅条可直接固定在进水孔上，或放在进水孔外侧的导槽中，可以拆卸，以便清洗和检修。

101.07104Q4458(m3h)1.238(m3s) 24

（水厂自用水系数取7%） （1）格栅面积

Q—设计流量（m3/s） Vc—过栅允许流速（m/s） K1—堵塞系数，采用

K2—栅条引起的面积减少系数： b—栅条净距（mm），采用30～120mm，一般采用30～50mm。 s—栅条厚度（mm）

（2）格栅和进水孔面积按照设计取水量计算，进水流速取Vc=s（根据水中的漂 浮物

等情况，查《给水排水设计手册》第一册表4-22得到的），栅条采用扁钢，厚s=10mm,栅条净距b=50mm,计算得：

栅条选用S321-1-5,格栅尺寸：BH= 2000×1250mm , 每根栅条孔数16，栅条根数30，有效面积。

设置一个进水口，尺寸：B1H1= 2000×1200mm。

吸水井

水源水文资料如下：最低枯水位 ；最高水位 。

要求吸水井喇叭口标高一般在最低水位﹙枯水位﹚下~ ，设计取 ， 则吸水井喇叭口标高为－＝－，为防止井底泥沙吸入，取，则取井底标高为－。要求设计应高出地面20cm以上，该处取为50cm，则吸水井井顶标高＋＝﹙含超高﹚，其中地面标高为。

则吸水井深为：h＝+＝。 吸水井宽为4m，长度6m, 即尺寸为L×B×H＝6m×4m×。

取水泵房

流量的确定

101.07104Q4458(m3h)1.238(m3s)24 扬程的确定

泵房设计为圆形半地下室，总扬程HpH0hhv， 吸水井喇叭口在枯水位最低液面下取，已知资料枯水位标高： ,

即吸水井喇叭口标高为－＝－，地面标高为，距地面高度。设计中最高构筑物高度取为10m，考虑自由跌落送水， 则设计水泵的静扬程H0=＋＋10＝，

粗估总水头损失hhshd2.0m， hv—安全水头， 则水泵的扬程Hp18.052.02.022.05m 其中：hs，,hd—吸水管、压水管的水头损失。 泵的选择

查设计手册第11册表1-23，选择单级离心清水泵500S35A。 水泵参数如下表3—1：

型号 流量Q 扬程转速泵轴功( m3/h） H∕m n（转/率（千分） 瓦） 效率η 允许气泵重蚀余量 （kg） 500S35A 1400~ 2020 ~ 970 ~144 82％~ 84％ 6 m 810 该泵安装尺寸L×B×H=2234mm×1040mm×850mm。

选择4台，3台运行，一台备用。四台泵横向双排布置，每排两个。 为了在城市用水量减少时进行灵活调配，并且节能，选择几台水泵并联工 作满足最高时用水量和扬程需要；而在用水量减少时，减少并联水泵台数或单 泵供水，并保持工作水泵在其高效段工作。 配套电动机

查设计手册第11册，配套电动机型号Y355m3—6，

相关参数：功率132kw，转速n=970r/min,机重670kg，工作电压380v。 配套电动机安装尺寸L×B×H=720mm×1040mm×630mm。 起重机

泵和电机总重量＝810＋670＝1480Kg

查给排水设计手册11册，选用起重机：DDXQ—3型电动单梁悬挂起重机。 起重量2t，起升高度12m，起重机跨度，配电压380v。

采用双行布置，便于吸压水官路直进直出，减少水力损失，同时可简化起备。 平面布置要求

①水泵突出部分到墙壁的净距A=最大设备宽度+1m，但不得小于2m；

②出水侧水泵基础与墙壁的净距B应按水管配件安装的需要确定，但考虑出水侧是

管理操作的主要通道，不宜＜3m；

③进水侧水泵基础与墙壁的净距D也应根据管道配件的要求确定，但不小于1m； ④电机突出部分与C应保证电机转子在检修时，能拆卸并保持一定的安全距离，其值要求为电机轴长+，但是对低压配电设备C值不小于，对高压配电设备， C值不小于；

⑤水泵基础之间的净距E与C要求相同；

⑥为了减小泵房跨度，也可考虑将吸水阀门设置在泵房的外面。 泵房平面尺寸确定

长度L＝×2＋×3＋＋＋＝

采用圆形泵房，则直径取为D＝15m。 泵房高度的确定

地面以上泵房高度Hh1h2h3h4h5h6h7 式中：h1—汽车车厢高度，

h2—水泵与车厢底之间垫层厚度， h3—吊车与屋面梁之间的安全高， h4—屋面梁高度， h5—吊绳高， h6—水泵或电机高， h7—电动葫芦高，

所以地面以上高度H=++++++=，地下高度取为3m， 泵房总高度H=+3= 附属设备 (1)排水设备:

采用电动排除积水，沿泵房内壁设排水沟，将水汇集到集水坑内，集水坑设于泵 房一角，选用型IS65－50－165A离心泵，一台工作一台备用，配套电机YSF－8026，电动机功率。

（2)通风设备和噪音消除设备:

由于泵房筒体不深，决定采用自然通风，自然抽风的通风方式，在泵房上层设置排风扇。泵房顶层铺设一层棉絮，消除泵房内的噪音。

净水工程

设计水量计算

该市给水厂总体设计规模为100000 m3/d，取水厂自用水系数为7％。 设计取水量： 104101.07Q244458(m3h)1.238(m3s)

混凝剂投加

混凝剂的投加方式：

混凝剂的投加设备包括计量设备、药液提升设备、投药箱、必要的水封箱以及注入设备等，投药设备由投加方式确定。

（1）计量设备：主要有转子流量泵、电磁流量泵、苗嘴、计量泵等，其中苗嘴适用于人工控制，其他既可人工，也可自控。

（2）投加方式：主要有泵前投加、高位溶液池重力投加、水射器投加、计量泵投加等方式。

（3）本设计选用计量泵投加：计量准确，可以实现自控。

α 计量泵投加示意图： 30TQ301000003090000Kg90t10001000

选用耐酸泵型号25F—25两台，一台工作，一台备用.。参数如下： Q：~ m3/h ，H：26. 8~, 转速n：2960r/min, 功率P=。 混凝剂投加量

水厂投加药剂数值，如下表3—2：

取水 水源 长江水 原水 浊度 混凝剂 种类 聚合氯化铝 混凝剂投加量(mg/L) 30 助凝剂投加 活化硅酸2(mg/L) 适当加大混凝剂投加量和助凝剂，可以增强混凝效果，取混凝剂最大投加量 为30mg/L，另加2 mg/L活化硅酸。

药剂按最大量的30天用量储存，聚合氯化铝的相对密度为，用量：

(若一日投加三次，则每次投加1t) 则所占体积V=90／＝75m3

活化硅酸所占体积取为，两者总体积为75＋=

药剂堆放高度按计﹙采用吊装设备﹚，面积为／=

考虑到药剂的运输，搬运等所占面积，按20％计算，则药库所需面积为 F=×﹙1＋20％﹚＝ ， 设计中取为40 m2 设计药库平面尺寸为：B×L＝5m×8m

查设计手册第一册，药库内设电动单梁悬挂机一台，型号为LD—A型电动单，梁悬挂机﹙适用起重量1—5t,适用跨度—） 4458303W210.69m417103

溶解池、溶液池

溶液池

溶液池一般以高架式设置，池顶一般高出地面。以便能依靠重力投加药剂。 池周围应有工作台，底部应设置放空管。必要时设溢流装置。 溶液池容积按下式计算：

式中 W2－溶液池容积，m3；

Q－处理水量，4458m3/h； a－混凝剂最大投加量，30mg/L； c－溶液浓度，取10%； n－每日调制次数，取n＝3。 代入数据得：

溶液池设置两个，每个容积为W2，以便交替使用，保证连续投药。 取有效水深H1＝， 总深H＝H1+H2+H3

（式中H2为保护高，取；H3为贮渣深度，取） 则H＝++＝。

溶液池形状采用矩形，其面积为／＝，取B×L＝2m×4m

W2=则尺寸为：长×宽×高＝4m×2m×。

aQ417cn

采用钢筋混凝土结构，池周围应有工作台，宽~,池底坡度为，池内壁用环氧树脂

进行防腐处理，且两池均设放水阀门，放水时间2h考虑. 溶解池

q (1)溶解池容积W1＝＝×＝,

10.69100020.247L/s243600

溶解池一般取正方形，有效水深H1＝， 溶解池深度H＝H1+H2+H3 ＝++＝ 式中，H2—保护高，取； H3—贮渣深度，取。

W2 m2, 10.691000则：面积F＝W1／H1＝／＝q 1.48L/so 边长a＝F＝,取边长为。

60t60260和溶液池一样，溶解池设置2个，一用一备。 (2)溶解池搅拌装置采用机械搅拌：

以电动机驱动浆板或涡轮搅动溶液。采用钢筋混凝土结构，池周围应有工作台，宽~,池底坡度为，池内壁用环氧树脂进行防腐处理，且两池均设放水阀门，放水时间2h考虑。 投药管

投药管流量：

查给排水手册第一册，投药管管径d0＝20mm，v2＝s,1000i=109,与液面垂直 投加。

排渣管：DN＝100mm(硬聚氯乙酸管)。 放空管 放水流量：

查给排水手册第一册，D=40mm, v=s, 1000i=101 设计两根放空管，一根备用。

加氯间及氯库

加氯量

qQb

式中，q—每天的加氯量（g/d）,

Q—设计流量4458m3/h=100000m3/d=m3/s， b—加氯量，一般～m3，取b= g/m3

则：q=100000×=80000 g/d=80kg/d.氯库储备量为15天，按最大量计， 则储备量为80×15=1200kg。 加氯设备

⑴ 加氯设备包括自动加氯机，氯瓶和自动检测装置等，选用ZJ-II型转子真空加氯

机2台（一台备用）每台加氯机加氯量为～9kg/h加氯机安装在墙上，安装高度地面以上,两台加氯机之间净距。

⑵ 氯瓶采用容量为500kg的氯瓶两组，一组备用，每组8个。 ⑶ 采用自动控制加氯机进行加氯。 加氯间和氯库 （1）加氯间的布置:

①氯间一般应靠近投加地点。

②加氯量大的加氯间，氯瓶和加氯机应考虑分隔，加氯间必须与其他工作间分开。 ③加氯间的管线不宜露出地面，应铺设在沟槽中。

④加氯管材的要求为：氯气管使用紫铜管或无缝钢管，配置成一定浓度的氯使用橡

胶管或塑料管，给水管使用镀锌钢管。

⑤应设有磅秤作为校核设备，磅秤面宜与地面相平，便于放置氯瓶。

⑥加氯设备应保持不间断工作，并根据具体情况考虑设置备用数量，一般不少于 两

套。

⑦通向加氯间的压水管应保证不间断供水，并尽量保持管道内水压稳定。 （2）加氯间是安置加氯设备的操作间，氯库是储备氯瓶的仓库。采用加氯间与氯库

合建的方式，中间用墙分开，但应留有供人通行的小门。 加氯间平面尺寸为：长宽 氯库平面尺寸：长宽

加氯间与氯库采用合建方式，高度.

管式静态混合器

如下图：

设计流速

静态混合器设在絮凝池进水管中，设计流速v=s，则管径为：D＝

4Aπ 实际流速v 混合单元数

4Qπv41.2381.15m ，设计中取D＝1200mm ,

3.141.24Q41.2381.095m1.2m,符合要求。 22ssD3.141.22.36V0.5 按下式计算:N2.36N0,N0D0.32.94,取N=3

混合器的混合长度L1.1ND1.131.23.96m，取为, 混合时间

T=L/v==﹙一般2~30s﹚

水头损失

Q21.238230.244m(＜ ) h0.11844.4N0.11844.4d1.2混合池内水头损失估计值为 ,但一般小于.

校核GT值 G=

ghvT9.80.244794s-61.14103.33-1(≧700~1000)

GT7943.3326442000 ,满足条件。

往复式隔板絮凝池

如下图：

设计水量

絮凝池设两个，每个设计流量为：

絮凝池有效容积

VQT222920m3743m360750'L25m，取V=750m3 （其中,取絮凝时间3.010T=20min）

考虑与斜管沉淀池合建，絮凝池平均水深取，池宽取。 絮凝池长度

L'VH'B 式中： H'—平均水深(m) L'—絮凝池有效长度

B—与沉淀池同宽

Q0.619a0.495m1 H'v2.50.5计算得： ，本设计取超高，H'= ,B=10m。 池高为H=+=. 隔板间距

絮凝池起端流速取v=s，末端流速取v=s。即：

v10.5m,v20.4m,v30.3m,v40.2m ssss首先根据起，末端流速和平均水深算出起末端廊道宽度，然后按流速递减原则，决定廊道分段数和各段廊道宽度。廊道宽度分成4段。

Q QdnT1000002229m3/h0.619m3/s242起端廊道宽度：

二道廊道宽度：

三道廊道宽度：

末端廊道宽度：

各段廊道的隔板数分别为10，9，10，9

则池子长度为： 'L 100.49590.619100.82591.23829.913m取隔板厚度=，共38块隔板（10+9+10+9=38），

（38-1）0.1535.463m, 则絮凝池总长度L为：L29.913取为36m. 水头损失计算

2i0.52.52gCR ii0.23R10.52.52a12H' 式中：vi—第i段廊道内水流速度（m/s）；

2vithim'ia1Hvi2l111 —第； vitC1Ri6段廊道内转弯处水流速度（0.23660.2m/s）

n0.013 mi—第i段廊道内水流转弯次数；

—隔板转弯处局部阻力系数。往复式隔板（180°转弯）,=3； li—第i段廊道总长度(m)；

Ri---第i段廊道过水断面水力半径（m）；

Q0.619a2'Ri和池底及池壁粗糙系数0.619m Ci—流速系数，随水力半径n而定，通常按曼宁公Hv2.50.4式计算。

1Q0.619a3'0.825m 2.50.3Hv

a4Q0.6191.238m'Hv2.50.22C 13625.4

絮凝池采用钢筋混凝土及砖组合结构，外用水泥砂浆抹面，粗糙系数为 n=。其他段计算结果得：

R20.27 C261.8 2C23819.2 R30.35 C364.6 2C34173.2 R40.48 C468.1 2C44637.6 V2t

廊道转弯处的过水断面面积为廊道断面积的倍，本设计取倍， Q22291.4a2H3600 1.40.6192.53600则第一段转弯处流速：

'0.286m/sV3tV4tQ22290.214m/s'1.4a3H36001.40.8252.53600'Qi段转弯处的流速（m/s2229式中：vit——第）； 1.——单池处理水量（4a4H36001m.4）1.238 Q/h； 2.536003

0.143m/s ai——第i段转弯处断面间距，一般采用廊道的倍； H——池内水深（m）。 其他3段转弯处的流速为：

各廊道长度为：

各段转弯处的宽度分别为；；；； 各段廊道长度计算:l110(100.7)93m

l282.44m,l388.8m,l466.56m 各段水头损失为计算表3—3：（单位略) 段数 1 mi li10 Ri vit vi Ci Ci2 hi V1tQ22290.354m/s'1.4a1H36001.40.4952.5360093 2 9 G3 4 •h10 60T9 gh T 合计G 总水头损失为：

9.80.4441h 59.89s1.01110620600.2190.1260.0740.0250.444m

h

hi GT值计算及校核：

式中， —水的密度, h—总水头损失， —水的动力粘度.(t=200C时)

45 GT59.89206071865(在10—10之间),符合要求。

•hghG

60TT 斜管沉淀池

如下图，斜管区由六角形截面的蜂窝状斜管组件组成。 设计水量

斜管沉淀池设置两组，设计流量 Q=4458m/h=s 每组设计流量Q=／2＝s

表面负荷取q＝ ／﹙m2/h﹚＝s﹙一般在9~11 m3 ／﹙m2/h﹚)

沉淀池面积 ①清水区面积A:

A=Q/q＝=206m2 ②沉淀池面积F：

斜管结构占用面积按5％计，则F=×A=×206= , 取为220m2

为了配水均匀，采用清水区平面尺寸为B×L=× , 使进水区沿 长一边布置。 ③沉淀池建筑面积F建 在的长度中扣除无效长度,

因此净出口面积A′＝（ －）× 22／＝ 考虑到安装间隙，长加，宽加。

L=L1 +=22+=,取22m。 B=B1+= ，取B=10..0m F建=L×B= 22×10=220m2 > ,符合要求。 ④池子总高度H＝h1＋h2＋h3＋h4＋h5 式中，—采用保护高h1＝ —清水区高度h2＝

—斜管高度h3，斜管长度 ,安装倾角60°， 则h3=L×sin60°= —配水区高度h4＝ —穿孔排泥槽高取h5＝ 则池子总高度H=++++=.

⑤每组沉淀池有效容积：V=22×10×=10406m 沉淀池进水系统设计

沉淀池进水采用穿孔墙的形式，反应池和沉淀池之间，采用配水渠连接即可配水渠底部呈60°倾角倾向沉淀池，以免絮凝颗粒在配水渠中沉淀，配水渠底部与沉淀池积泥区顶面平齐。水流过穿孔墙的流速应控制在不致造成絮凝体被破坏的流速下取，孔口面积不宜过大。 ①穿孔墙的孔口总面积：A2=Q/v== m2 ﹙其中取孔口流速v＝s ，一般不大于~s ) ②每个孔眼尺寸采用150mm×100mm，单孔面积：×= m2

孔口数目：n==，取210个，孔口位置在斜管以下，竖向35排，横向每排6个，均匀布置，交错呈梅花状，横向中心间距为，始末两个孔中心距墙边距离为，纵向孔

3

中心距为，始末两个孔中心距墙边距离为。 沉淀池出水系统设计：

① 沉淀池出水系统采用穿孔管集水槽，水经穿孔集水槽进入出水槽，出水孔口流

v1=s ,穿孔总面积A3Q0.6191.032m2 v10.6 设每个孔口直径为4cm,则孔口个数为NA3F1.032821.4个，取为820个

0.00125613.140.04220.001256m2 其中，F—每个孔口面积，Fd44 集水槽两边开孔，每边开孔数为n=840/2=420个，共设10条集水槽，集水槽宽

度,间距,则每条集水槽一侧开孔42个，孔间距20cm。 0条集水槽汇至出水总渠，出水总渠宽度,深度。 ② 集水支管长度及中心间距计算：

集水槽沿沉淀池长边方向布置，由于池中央设置了一条集水总渠， 其渠宽为 ，所以每条集水支渠设成两段， 则每段长为（10－－×2）／2=， ③ 出水的水头损失＝孔口损失＋集水槽内损失

孔口损失:

V20.621∑hξ•2.00.037mi（其中进口阻力系数ξ＝ 2g29.8 集水槽内水深 ，槽内水流流速:

Q0.6191.38mlsBh0.560i.425∑hl0.01100.10m，其中槽内水力坡度按计 槽内水头损失为2v算。

则出水总水头损失为hh1h20.0370.100.137m，设计中取为。 ④沉淀池斜管选择：

斜管长为(一般~, 管径为30mm(一般25~35mm),

斜管为聚丙烯材料，厚度为~。 设计核算

①管内流速v=Q/(Asin?)

=(220×sin?)=s= cm/s﹙~05cm/s之间﹚ （其中安装倾角θ=60°），满足要求。 ②雷诺数Re：

水力半径R=d/4=25/4=＝﹙其中内径d＝25mm﹚ 当水温t=20℃时，水的运动粘度?=s , Re=Rv/?=×=＜500（层流），满足要求。 ③劳德数Fr：

Fr=v2/（Rg）=×981)=×10-4

（一般＜×10﹣4 ） ，满足要求。

④斜管中的沉淀时间：T＝L／v（取斜管长L＝） T=／=263s= （一般在2－5min之间）,满足要求。 排泥部分计算

采用穿孔管进行重力排泥，每天一次。穿孔管管径D＝200mm, 管上开孔5mm，

孔间距15mm。沉淀池底部为排泥槽，共11条。排泥槽顶宽,底宽, 斜面与水平面约成45°角，排泥槽斗高。 排泥历时设计为2分钟，即120s。 放空管设计

设计流量为Q= m3/s，查给排水手册第一册，选用DN＝800mm的铸铁管，v=s ，1000i=。放空管设在池底中心，放空时间为2h.。

V型滤池

平面尺寸计算

① 滤池分为两组，每组滤池所需面积：

Q4458 其中，F—每组滤池所需面积（m22）； n211 Q—滤池设计流量（m3/h）；

F202.6m n—滤池分组数（组），取n=2；

—设计滤速（m/h），一般采用7—20m/h，取11m/h。 Q0.155单格滤池面积： 

A220.80.19m2F202.6 f—单格滤池面积（m2）

fN4 N—每组滤池的分格数（格），设计中取N=4

②一般规定V型滤池的长宽比为2:1-4:1，滤池长度一般不宜小于11m，滤池中央气 水分配槽将滤池宽度分为两半，每一半的宽度不宜超过4m。 单格滤池的实际面积：f‘=B×L=5×11=55m2 B—单格池宽（m）,取5m

L—单格池长（m）,一般不小于10m,取11m 正常过滤时实际滤速：

50.66 m2Q '—正常过滤时实际滤速(m/h) 4458'13

Q1—滤池的设计流量(mNf/h) 2455'10.13m/h 当有一格滤池在冲洗时其它虑格的虑速

（一般采用10-15m/h）

Q 进水系统 1n ① 进水总渠：

H1—进水总渠内水深（m），取

Q1H1B1m/sA） —进水总渠内流速（，一般采用 m/s，取s

1(N1)f'445813.51m/h2(41)551 B1—进水总渠净宽（m）,则：

Q1 ② 气动隔膜阀的阀口面积：0.619 V10.81 其中，HQ2—每格滤池的进水量（m3/s），m3/s， 1Q2A —通过阀门的流速(m/s)，一般采用 m/s，取s

2B10.77m2

Q2Q1N0.6190.155m34 则：

气动隔膜阀阀口处的水头损失：

③ 进水堰堰上水头

0.82 —气动隔膜阀阀口处局部阻力系数，取 h11.00.033m2g29.8122 h2—堰上水头（m） Q2h2mb2g m—薄壁堰流量系数，一般采用—，取m=  b—堰宽（m），取b=3m 则：

2/3 ④ V型进水槽：

0.155h20.5329.8

2/30.08m h3—V型进水槽内水深（m） 2Q o oo

 —V型槽夹角，=50—55 ，取=50 tan3h33 3—V型进水槽内的流速（m/s），一般采用— m/s，取s Q3—进入V型槽的流量（m3/s）， 则：

Q Q20.1550.0775m3/s3 22

20.0775h0.40m ⑤ 设计中每格滤池设有两个V0型进水槽，则每个流量： 30.8tan50

22

其中，q2—表面扫洗水强度m)]，一般采用— L/（s·m）， q2f'1.855[L/(s·31000 取（s·m1000）。

2

Q40.099m/s⑥ V型槽扫洗小孔 其中，Q5—表面扫洗流量(m3/s)

'fq1 —孔口流量系数，取 Q51000 A1—小孔总面积(m2)，

Q40.099 d—小孔直径A1(mm)， 0.057m22gh30.6229.80.4

则： 4A1d1000n 240.057100036mm3.1456'fq1555验算小孔流速 m/s 〉s。 Q50.275m3/s10001000 反冲洗系统

Q0.099⑴ 长柄滤头配水配气系统44 1.73A10.057①长柄滤头安装在混凝土滤板上,滤板固定在梁上,滤板用厚预制板，上面浇注厚

混凝土层,滤板下的长柄部分浸没于水中,长柄上端有小孔,下端有竖向条缝,气水同时反冲洗时,约有2/3空气有上缘小孔进入,1/3空气由缝隙进入柄内,长炳下端浸没部分还有一个小孔,流进冲洗水,这部分气水在柄内混合后由长柄滤头顶部的条缝喷入滤层冲洗.

②长柄滤头固定板下的气水室高度为～,其中冲洗时形成的气垫层厚度为～. ③向长柄滤头固定板下气水室配气的出口应该紧贴滤头固定板的底面，由配水干管向气水室配水的支管出口应该紧贴池底。

④长柄滤头配气系统的滤帽缝隙与滤池过滤面积之比为1/80，每平方米的滤头数量为49—64个。

⑤冲洗水和空气同时通过长柄滤头的水头损失按产品的实测资料确定。 ⑥向长柄滤头配水配气系统气水室配气的干管的进口流速为5m/s左右；配气支管或孔口流速为10m/s左右。配水干管进口流速为s左右；配水支管或孔口流速为—s.

⑵ 反冲洗用水量Q反的计算:

反冲洗用水流量按水洗强度最小时计算.单独水洗时反冲洗强度最大,为 5L/(s·㎡)

Q =q水·f = 5× =s=3s≈3s

其中， f——单格滤池面积（m2），前已算得㎡ ⑶ 反冲洗配水系统的断面计算.

配水干管进口流速为 m/s 左右,配水干管的截面积

A水干=Q水干/ v水干 = = ㎡

反冲洗配水干管用钢管DN450，流速v=s. 反冲洗水由反冲洗配水干管输送至气水分配渠,由气水分配渠底侧的布水方孔配水至滤池底部布水区,反冲洗水通过配水方孔的流速按反冲洗配水支管的流速取值, 配水支管流速或孔口流速为～s左右,本设计中取v水支=1 m/s。 则配水支管(渠)的截面积:

A方孔 = Q反水 / v水支 ==㎡

此即配水方孔总面积.沿渠长方向两侧各均匀布置16个配水方孔.共32个,孔中心间距,每个孔口面积:

A小 = 32=㎡ ，则：每个孔口尺寸取× 。

底部配水系统

底部配水系统采用QS型长柄滤头，材质为ABS工程塑料，数量为55只/m，滤头安装在混凝土板上，滤板搁置在梁上，滤头长，滤帽上有缝隙36条，滤柄上部有2mm气孔，下部有长65mm，宽1mm条缝。

滤板﹑滤梁均为钢筋混凝土预制件，滤板制成矩形或正方形，但边长最好不要超过，滤梁的宽度为10cm，高度﹑长度根据实际情况定。

为了确保反冲洗时滤板下面任何一点的压力均等，并使滤板下压入的空气可以尽快形成一个气垫层，滤板与池底之间应有一个高度适当的空间。一般来讲滤板下面清水区得高度为，该高度足以使空气通过滤头的孔和缝得到充分的混合并均匀分布在整个滤池面积之上，从而保证了滤池的正常过滤和反冲洗效果，设计中取滤板下清水区的高度。

① 配水方孔面积和间距 配水方孔面积：

式中： F1—配水方孔总面积（m2） 6—配水方孔流速（m/s），取6=s

Q5 f1—单个方孔面积，取×F16 n3—方孔个数 则：

3hkQ4F0.55n3156个f10.01②布气圆孔的间距和面积

Q0.275 布气圆孔的数目及间距和配水方孔相同，采用直径为60mm的圆孔，其单孔面积为 F150.55m260.5

则所有圆孔面积之和为56×= ③ 空气反冲洗时所需空气流量 10.0622Q52gB224

fd43.140.0028m2其中，q气—空气冲洗强度[L/(s·m2)]，一般采用13-17 L/(s·m2)，

q气fm2）取15L/（s·。 1555Q气排水系统

① 排水渠终点深度

'10001000 则：空气通过圆孔的流速为

0.825m3/sv0.8255.25m/s0.157 式中 ： H3——排水渠终点水深（m）

Q50.0990m/s.275——排水渠流速（ Q），一般采用 m/s，设计时取s

H3740.62mB70.41.5 B22——设计中取排水渠和气水分配渠等宽，即B2=

② 排水渠起端水深

式中： H4——排水渠起端深度（m） hk——排水渠临界水深（ il2h3ilm）2

H4(kH2H23)3

i——排水渠底坡，取

l——排水渠长度，等于滤池长度，即l=10m 则：

39.80.4 按照要求，排水槽堰顶应该高出石英砂滤料， h.h31h2h3h ③ 中间渠总高为： 4.08210204504h—滤板下清水区高度， 其中 ，10.62hk0.0990.2750.45m2H0.62320.082100.18m3 h2—滤板厚, h3—滤料层厚, h4—超高 则：h=+++= 滤池高度:

Hh5h6h7h8h9

其中， H—滤池总高度(m)

h5—滤板下清水区高度(m)， h6—滤层厚度(m),

h7—滤层上水深(m),

h8—滤板厚度(m),

h9—超高(m) 则：H =++++=

清水池

平面尺寸计算：

① 有效容积V=QK=15﹪×100000=15000m3

清水池设置两座，则每座有效容积V=15000/2=7500 m3 ② 每组清水池的面积A=V′/h=7500/5=1500㎡ 式中：h—清水池的有效水深，取,

取清水池的宽B取为30m

则：长度L=A/B=1500/30=50m,取为50m, ③ 清水池超高取为,则清水池总高H=h+= 则清水池尺寸为L×B×H＝30m×50m×

清水池最高水位标高与地面向平，即，池面超高，则池顶面标高为﹙顶盖厚度) ,

有效水深，则水池底部标高为－。 管道系统设计： ① 进水管：D1Q，其中进水管流速（m/s），一般～s设计取 s 。设

40.785v计流量Q=m3/s， 则：D10.6190.53m ，设计中取D1=600mm,

40.7850.7 则：进水管实际流速为v'=s

KQ② 出水管：最大流量Q1=

24 其中，K—时变化系数， 取k= 。 Q1= D2=

1.5100000=3125m3/h=m3/s，

242Q1, v1—出水管内流速设计中取s

4×0.785×V10.868 计算得： D2==, 取D=400mm则实际流速V1=s

40.7850.7 ③ 溢流管溢流管的直径与进水管管径相同，取为D=400mm,在溢流管管端，设喇叭口，

管上不设阀门，出口设置网罩，防止虫类进入池内。 ④ 放空管：

放空时间设计为2h，管内流速按s估计（～之间）。

则放空管管径 D3=

V, 方便检修时将水放空。

t×3600×0.785×V2 其中V——清水池实际有效容积7500 m3； t——放空时间2h; V2——管内流速s. 则D3=

7500＝，取为

236000.7851.0 设计中放空管管径D3=1200mm。 导流墙

导流墙的作用是促进新旧水的交替，消除死角，避免短流，加强氯和水的混合，提高消毒效率，保证水质。

清水池的消毒时间必须不小于30 min，导流墙设成5条， 间距d＝B/ ﹙n＋1﹚ ＝30/6=5m。 消毒时间

加设导流墙后，每2条墙将每座清水池分为3 格， 其间过水断面面积 为= ×=18m2 导流墙底部每隔设置×的过水方孔， 使清水池清洗时方便,清水池中的流速设v=s。

①消毒时间：t＝l/v=60/=100min﹙﹥30 min﹚所以满足要求。 ②检修孔：在清水池顶部设圆形检修孔2个，直径为400mm。

③通气管：为了保证清水池内空气流通，水质新鲜，通气孔设为12个，每座6 个， 通气管管径为200mm通气管伸出地面高度高低错落，便于空气流通。 ④覆土厚度：清水池顶部应有～的覆土厚度，适当绿化，此处取为。

清水池管道系统

① 清水池的进水管(2条，1条/座)：

式中， D1—清水池进水管管径（m）；

v—进水管管内流速（m/s），一般采用—s）； 2QD1vv=s 设计中取 则: t36000.785v2设计中取进水管管径为DN700，进水管内实际流速为s ② 清水池的出水管： 0.6192D10.628m 由于用户用水量的变化，清水池的出水管应按最大流量设计： 3.141.0

式中Q1—最大流量（m3/s）

K—时变化系数，一般—，本设计中取 KQQ124 Q—设计水量（m3） 则

出水管管径: Q1D3

V11.5500003125m3/d0.868m3/s24 式中，D2—出水管管径（m）

2Q1D v1—出水管管内流速（，一般为—s，（本设计中取s） 2v1m/s）

则：

本设计中取出水管管径DN800，出水管内实际流速s

③ 清水池的溢流管： 20.868D20.79m3.140.7 溢流管的直径与进水管的直径相同，取为DN600。在溢流管管端设喇叭口，

管上不阀门。出口设置网罩，防止虫类进入池内。 ④ 清水池的排水管：

清水池内设置导流墙，需要放空，因此应设置排水管。排水管的管径 按2h放空时间计算。排水管内流速按s估计，则排水管管径为

式中D3——排水管管径（m）

t——放空时间（h），本设计中取t=2h v2——排水管内水流速度（m/s）

则： ，取为700mm 清水池的布置

44580.657m236000.7851.2 在清水池内设置导流墙以防止池内出现死角，保证氯与水的接触时间不小于

D330min。 每座清水池内导流墙设置两条，间距，将清水池分成3格。在导流墙底部每隔设置×的过水方孔，使清水池清洗时，排水方便。 ② 检修孔：在清水池顶部设置圆形检查孔两个，直径为1200mm。 ③ 通气管：

为了使清水池内空气流通，保证水质新鲜，在清水池顶部设置通气孔，通气

孔共设置12个，每格设4个，通气管的管径为200mm，通气管伸出地面的高度高低错落，便于空气流通。

④ 覆土厚度：在清水池顶部覆盖厚的覆土，并加以绿化，美化环境。

① 导流墙： 吸水井

（1）根据需要设置分建式吸水井，靠近泵房一侧与二级泵房平行设置，与泵房之间的距离为2 m ，分成独立的两个，中间隔墙上安装阀门以保证足以通过邻格最大吸水流量。其调度管理方便，吸水管道短，水泵运行安全程度高。其存水量经常变化，井口水位随清水池水位涨落而变化，并和清水池保持一定的水位差，吸水井要有一定的超高，取为.

（2）吸水井底标高＝清水池底标高—h hhfhj, 取为。

吸水井最低水位=－－＝－（清水池底标高－）

（3）二泵房设有4台供水泵，三用一备，每台泵都有单独的吸水管，根据二泵设计， 吸水管管径为600mm，根据吸水管管径定出吸水井部分尺寸，如下： 喇叭口直径D取D1.30d0.39m，取；

喇叭口与吸水井井底距离为h10.8D0.80.40.32m；取 喇叭口的最小淹没深度h2应在吸水井最低水位以下～,，取h21.0m 设计中取：吸水井深设计为7m。吸水井宽为6m，长度6m， 即尺寸为L×B×H＝6m×6m×7m.

二级泵房

流量的确定

101.07104Q4458(m3h)1.238(m3s)24 扬程的确定

泵房设计为圆形半地下室，总扬程HpH0hhv，

出厂水头为28m,地面标高为, 设计中最高构筑物高度取为10m，考虑自由跌落送水，则H0=+10+28=38m。

粗估总水头损失hhshd2.0m， hv—安全水头， 则水泵的扬程Hp382.02.042m 其中：hs，,hd—吸水管、压水管的水头损失。 泵的选择

查设计手册第11册表1-23，选择单级离心清水泵500S59B，参数如下表3—4： 型号 流量Q 扬程H转速n泵轴功率( m3/h∕m ） 500S59B 1400~ 2020 ~ 效率η 允许气蚀泵重余量（m） （kg） （转/（千瓦） 分） 970 ~ 71％~ 73％ 6 825 该泵安装尺寸L×B×H=3347mm×1040mm×850mm。

选择4台，3台运行，一台备用。四台泵横向双排布置，每排两个。 为了在城市用水量减少时进行灵活调配，并且节能，选择几台水泵并联工 作满足最高时用水量和扬程需要；而在用水量减少时，减少并联水泵台数或单

泵供水，并保持工作水泵在其高效段工作。 配套电动机

查设计手册第11册，配套电动机型号Y400—50—6，

相关参数：功率315kw，转速n=970r/min,机重760kg，工作电压380v。 配套电动机安装尺寸L×B×H=720mm×1040mm×630mm。 起重机

泵和电机总重量＝825＋760＝1585Kg

查给排水设计手册11册，选用起重机：DDXQ—3型电动单梁悬挂起重机。 起重量2t，起升高度12m，起重机跨度，配电压380v。

采用双行布置，便于吸压水官路直进直出，减少水力损失，同时可简化起备。 平面布置要求

①水泵突出部分到墙壁的净距A=最大设备宽度+1m，但不得小于2m；

②出水侧水泵基础与墙壁的净距B应按水管配件安装的需要确定，但考虑出水侧是

管理操作的主要通道，不宜<3m；

③进水侧水泵基础与墙壁的净距D也应根据管道配件的要求确定，但不小于1m； ④电机突出部分与C应保证电机转子在检修时，能拆卸并保持一定的安全距离，其值要求为电机轴长+，但是对低压配电设备C值不小于，对高压配电设备，C值不小于； ⑤水泵基础之间的净距E与C要求相同；

⑥为了减小泵房跨度，也可考虑将吸水阀门设置在泵房的外面。 泵房平面尺寸

长度L＝×2＋×3＋＋＋＝

采用圆形泵房，则直径取为D＝18m。 泵房高度 地面以上泵房高度

Hh1h2h3h4h5h6h7 式中：h1—汽车车厢高度，

h2—水泵与车厢底之间垫层厚度，

h3—吊车与屋面梁之间的安全高， h4—屋面梁高度， h5—吊绳高， h6—水泵或电机高， h7—电动葫芦高，

所以地面以上高度H=，地下高度取为， 泵房总高度H=+= 附属设备 （1）排水设备

采用电动排除积水，沿泵房内壁设排水沟，将水汇集到集水坑内，集水坑设于泵房一角，设排水管排入厂内排水管，送水泵房的排水量一般按40～80m3/h考虑，排水扬程在10m以内，于是选用3BA—6型水泵（扬程：～ m，n = 2000 r/min）两台，一用一备，配JQ2—61—2型电动机。 （2）真空泵选择：

选用两台S2-2型真空泵，一用一备。 （3）通风设备：

由于泵房筒体不深，决定采用自然通风，自然抽风的通风方式，在泵房上层设置排风扇。泵房顶层铺设一层棉絮，消除泵房内的噪音。 （4）防水锤设备

由于泵房水泵扬程较大，为了减少水泵因突然停电或其他原因造成对水泵的危害事故，所以选用自闭式水锤消除器。

第四章 水厂布置

水厂平面布置

① 一般要求：

水厂布置是根据确定的净水工艺，将水处理构筑物和辅助构筑物进行合理的组合，

以达到净水厂整体功能的总体设计。水厂布置的主要内容包括水厂的平面布置、高程布置以及各种管线案的设计。水厂布置的基本原则是流程合理、管理方便、节约用地、环境优美、并能与今后发展合理结合。 一般水厂的布置由以下四部分组成：

Ⅰ 水处理构筑物：水处理构筑物中，如絮凝池、沉淀（澄清、气浮）池、滤 池、清

水池、泵房、加药间、滤池冲洗设施，以及排水泵房等是水厂的主体； Ⅱ 辅助建筑物： 为水处理构筑物服务的建筑物，如变配电室、化验间、机修间、仓

库、食堂、值班宿舍、办公室、门卫室等；

Ⅲ 连接管道（渠）：水处理构筑物之间的连接管（渠）以及加药管、排泥管、厂区用

水管、雨水管、污水管、电缆沟（槽）和相应得仪表、；阀门等； Ⅳ 道路及其他：交通运输道路、厂区绿化布置、照明设施、围墙等。 ② 平面布置原则：

a 水厂平面布置时，净水构筑物之间应有一定的间距，以便施工，间距大小由构筑

物地质和埋深，地质条件和施工条件确定；

b 净水构筑物布置时，既要充分利用有利地形，特别时投药系统，又要注意连接管

道紧凑和流程简短，建筑物尽量接近南北反向布置；

c 值班室靠近主要净水构筑物，特别是投药系统，絮凝池和滤池需较多管理工作，因

此宜集中布置；

d 加药加氯间，药剂仓库等一般应靠近絮凝沉淀池，可用走道或高架桥连通，以便于

观察净水效果和调整投药量，化验室可设在生产区也可设在辅助生产区的办公楼内；

e 办公楼，值班室，宿舍，食堂，锅炉房，浴室等可按房屋使用条件合建或分建成幢，

形成生活区，并靠近水厂进门处。便于和外界联系；

f 维修车间，仓库，车库，泥木工场等可相互靠近，管配件堆棚因占场地较大，且杂

乱，最好和生长区隔开；

g 堆砂场可靠近滤池布置，卫生设施和污泥处理装置不应靠近清水池和滤以免污染出

水。

③ 水厂的平面布置：

水厂布置采用直线式。厂内道路多数为8米，包括宽人行道所有道路的转弯半径均为6米。水厂四周设置高米的防护围墙，采用砖砌围墙。

此种布置有如下优点：工艺流程合理；各构筑物之间的连接管短，水头损失小；水处理构筑物各系列采用平行布置，易达到水厂分配的均衡；有利于水厂的扩建进行扩建工程时，对原有系统影响小。 各主要水处理构筑物尺寸表4—1： 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19

名称 吸水井 一级泵房 设计尺寸（L×B×H﹚ ××﹙含超高﹚ 直径D＝,H＝（埋深） 数量 1 1 2 2 8 2 1 1 2 2 1 1 1 1 1 2 1 1 1

往复式隔板絮凝池 ××﹙含超高﹚ 斜管式沉淀池 V型滤池 清水池 二级泵房 吸水井 溶液池 溶解池 氯库 加氯间 加药间 仓库 化验室 配电间 办公楼 宿舍 食堂

××﹙含超高﹚ ××﹙含超高﹚ ××﹙含超高﹚ 直径D＝,H＝（埋深） ××﹙含超高﹚ ×× ×× × × × × × × × × ×

19 19 20 Q机修间 车库

× ×

1 2 2

其他构筑物如运动场、喷水池、绿化用地、公厕等尺寸详见平面布置图或其

设备及主要材料表。

各构筑物之间的连接管道设计为15m，取水干管长30m，两座斜管沉淀池之

间距离30 m, 两座往复式隔板絮凝池之间距离为30 m, 两座清水池之间距离15 m，两座V型滤池之间距离为25 m ，远期预留用地面积B×L＝55m×270mm，其他具体平面布置详见水厂平面布置图。

4458门卫室×m3/h 2229m3/h 0.619m3/s2 水厂高程布置

① 清水池：

清水池最高水位标高与地面相平，即，池面超高，则池顶面标高为﹙顶盖厚度﹚。有效水深，则水池底部标高为—。 ② 吸水井﹙二级泵房前﹚：

设计清水池到吸水井的管线长15m，流量:

查给排水手册第一册，选DN＝800mm的铸铁管，v=s ，1000i=。 沿线设有两个闸阀，进口和出口。局部阻力系数分别取, , , 。 管线中的水头损失:

5.021.23215(0.060.061.01.0)0.24m h1000239.81445833Qm/h2229m/h0.619m/s2因此，吸水井水面标高为－＝—，加上超高，

吸水井顶面标高，井底面标高为—＝— ③ V型滤池

V2hil设计滤池到清水池之间的管线长15m，设两根管子，每根流量为 2g

查给排水手册第一册，

选DN＝800mm的铸铁管，v=s ，1000i=

沿线设两个闸阀，进口和出口局部水 头损失系数分别是, , , 。

V2则水头损失系数：hil

2g244583331.235.02Qm/h(2229/hmh150.06m0.061.00.6191.0)/s0.24m

2100029.81 滤池最大作用水头为~，滤池设计计算取为，则 h总1.780.242.02m 因此，滤池水面标高为＋＝ , 滤池池底标高为－+＝— 滤池池顶标高为＋＝ ④ 斜管沉淀池：

设计沉淀池到滤池管线长L为15m，管内流量同上

查给排水手册第一册，选DN＝800mm的铸铁管，v=s ，1000i= 则设两个闸阀，进出口阻力系数分别为 ，, , ，

V244583: hil0. 3 管线中的水头损失Qm/h2229m3/h619m/s2g25.021.23215(0.060.061.01.0)0.24m h100029.81 因此，沉淀池水面标高为2.020.240.152.41m ﹙其中，为沉淀池出水渠水头损失﹚ 则，沉淀池底面标高为－+＝— 沉淀池池顶标高为＋＝ ⑤往复式隔板絮凝池：

设计沉淀池到絮凝池管线长L为15m，管内流量同上

查给排水手册第一册，选DN＝800mm的铸铁管，v=s ，1000i= 则设两个闸阀，进出口阻力系数分别为 ，, , ，

V2 管线中的水头损失: hil

2g5.021.23215(0.060.061.01.0)0.24m h100029.81 因此，隔板絮凝池水面标高为2.410.240.4443.095m （絮凝池自身的水头损失计算部分已得） 则，隔板絮凝池底面标高为－+＝ 隔板絮凝池顶标高为＋＝ ⑥ 吸水井﹙一级泵房前﹚

吸水井喇叭口标高一般在最低水位﹙枯水位﹚下~ ，

设计取为 ，则吸水井喇叭口标高为－－＝－，防止井底泥砂吸入,取，则取井底标高为－。

又吸水井深，则吸水井顶标高为－＋＝﹙含超高﹚ ⑦ 泵房

一级泵房埋深,地面标高为 ,高度为，底面标高为—， 顶高为。

二级泵房埋深,地面标高为 ,高度为 ,底面标高为—， 顶高为。

第五章 自动检测控制系统

自动控制系统

自动控制系统为计算机控制系统，控制算式先进、精度高、响应速度快，具有仪表控制系统安全可靠、维护方便的优点。系统配置和功能设计按各工艺处理阶段少人

值守的原则进行并遵循如下要求：

1．高可靠性：选用稳定可靠的工业控制系统产品，硬件上采用备用冗余技术，简化系统结构，减少出错环节；

2．先进性：控制系统应适应未来现场总线技术的发展，性价比高；

3．灵活性：网络通讯方式和系统组态灵活，扩展方便，可用性、可维护性好，并具有开放的软件通讯协议；

4．实时性：控制系统对工况变化适应能力强，控制之后时间短。

控制方式

本工程控制方式设置如下：

手动方式：通过就地控制箱或低压柜上的按钮实现对设备的启停操作。 遥控方式：即远程手动控制方式。操作人员通过操作面板或中控系统操作站的监控画面用鼠标或键盘来控制现场设备。

自动方式：设备的运行完全由各PLC根据水厂的工况及工艺参数来完成对设备的启/停控制，而不需要人工干预。

通过强电设计中的“就地/遥控”切换开关可实现就地现场手动控制和PLC监控，其中就地现场手动控制优先权高于PLC监控，以保证现场操作维修安全。

控制内容

取水泵房

检测数据见表5—1：

需检测数据 吸水室水位显示和记录 水泵出水压力显示和记录 所用仪器 液位检测仪 压力检测仪 PH检测仪、浊度、温度检测仪 流量检测仪 目的 考虑是否要清洗格网 监控水泵是否正常工作 原水PH值、浊度、温度 取水泵站送水流量显示和记录 观察原水情况 监控水厂每时每刻的生产水量 水泵和电动机轴承温度、电机定温度检测仪 子温度 取水泵站送水压力显示和压力检测仪 记录 考虑通风机是否要开，开多大和几台 监控原水的输送情况 加药间

1．检测数据

加药间检测数据见表5—2： 需检测数据 溶液池液位指示和记录 SCM测流动电流 2．控制方式

《城市供水水质标准》中要求浑浊度控制在1NTU以下，因此对以地面水为水源的水处理中，投加絮凝剂是极其重要的一个环节。絮凝剂的投加如果过多则浪费，而且会造成混合水浊度升高，不利于沉淀；如果过少，则影响絮凝效果，也不利于沉淀。如何实现投药这一环节的合理和节约，节省人工，本设计的正常投药使用自动投药系统（流动电流检测仪反馈控制）。

原水通过取水泵站输送到水厂，在出取水泵站后电磁流量计测量出当前流量，然后把数据传送到计算机监控系统，再由计算机把数据信号转换成执行控制命令反馈到加药间的变频调速器，后者控制计量泵投加药液量；控制计量泵还有另一个因数，是在沉淀池的取样点，通过SC3000型流量电流仪的检测，把数据反馈到计算机控制系统，再由系统把数据信号转换成执行控制命令反馈到伺服电机，调整计量泵投加药液量；生产水从沉淀池到滤池间有浊度检测仪，其监测的数据也先传递到计算机监控系统，再由计算机监控系统判断处理效果的好坏，是否使用手动调节计量泵投加药量。

监控器有手动和自动两种运行状态。当滤前水浊度在线检测仪检测结果反馈到计算机，如果浊度过高，进行数学模型计算，如果结果不在要求范围内，则报警提示，

所用仪器 液位检测仪 SC3000流动电流仪 目的 监控池里是否还有药液 监控加药后原水絮凝情况 然后工作人员调到手动状态下，调节计量泵的冲程以改变投药量，以达到最佳投药效果。在自动状态下，将实际流动电流值、当前流量值与标准设定两值曲线作比较，得到偏差，监控器对偏差作运算，自动调节输出值的大小，改变投药量。当偏差值为零时，其输出保持稳定，投药量也保持不变。流量值主要用来调节变频调速器，流动电流值则主要控制伺服电机控制器。

1．检测数据

加氯间检测数据见表5—3： 需检测数据 所用仪器 目的 监控池里是否还有药液 氯瓶重量指示、氯瓶压力重量检测仪、压力检测仪 指示 2．控制方式

《生活饮用水卫生标准》规定出厂水中余氯含量不得小于L，精确度要求高，故对加氯量采用复合环路控制。

通过中心控制系统传来的水量数据，变频调速器控制加氯机的加氯量，此为前馈控制；控制加氯量的还有一个因数，设置在水厂出水管处的余氯检测仪会将所得数据及时反馈给控制中心，再由系统把数据信号转换成执行控制命令反馈到伺服电机，调整加氯机加氯量，此为反馈控制。

第六章 工程概预算

本估算包括污水厂内的污水处理构筑物、污泥构筑物、其他附属构筑物、公用工程、厂区内的管线、道路、绿化等，还包括一些场外工程（供电工程、通信工程、

临时道路等）。

总估算表5—1（单位：万元） 工程或费用 序号 建筑工名称 程费 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 44 12 13 14 1 2 絮凝池 沉淀池 滤池 一级泵房 吸水井 清水池 加药间、配水间 加氯间 水厂电气 车库、机修，仓库 化验设备 机修设备 运输设备 厂区平面 第一部分 费用小计 建设单位管理费 办公及生活家具购置费 估算价值 安装工程费 设备购置费 其他费用 合计 1 3 4 5 6 7 8 9 10 11 1 2 3 职工培训费 征地费 联合试运转费 施工监理费 招标工作费 勘测费 设计费 预算费 前期工作费用 第二部分 费用小计 预备费 建设期贷款利息 铺底流动资金 第三部分 费用小计 合计 第一部分费用小计：万元 ，第二部分费用小计：万元， 第三部分费用小计 ：万元

上述三部分费用合计为： ＋ ＋＝万元。

其它未计费用和不可预见费用部分，取其占三部分费用10％，则该水厂 预算建成总费用为：×﹙1＋10％﹚＝万

参考文献

（1）严煦世，范瑾初主编.《给水工程》第四版.中国建筑工业出版社，1999； （2）《城市给水工程规划规范》（GB 50282-1996）.中国建筑工业出版社1996；

（3）中国市政工程西南设计院主编.《给水排水工程快速设计手册》第一版.中国建筑工

业出版社. 1999；

（4）姜乃昌主编.水泵及水泵站.第四版.北京：中国建筑工业出版社，1998 （5）《给水厂处理设施设计计算》第一版.化学工业出版社 2003 ；

（6）上海市政工程设计院主编.《给排水设计手册第1册—常用数据》.中国建筑工业出

版社 2002 ；

（7）中国市政工程西北设计研究院主编.《给排水设计手册第11册—专用设备》.中国建筑工业出版社 2002 ；

（8）韩红军，杜茂安主编.《水处理工程设计计算》.中国建筑工业出版社2005 ； （9）《给水排水快速设计手册》（第二册，排水工程），中国建筑工业出版社 （10）张智，张勤等编着.《给排水科学与工程专业毕业设计指南》第二版.中国水利水电出版社 2004 .

致 谢

通过这次城市饮用水水厂的毕业设计，让我意识到自己不足的理论和实践知识更捉襟见肘了，但让我学到了很多,做好许多事情其实都是很需要耐心和细心的。我在一步步的设计过程中，遇到了很多不懂得地方，如一些构筑物的空间模型不清楚，其内部结构就更懵了，CAD绘图就让我很郁闷。但既然花了时间，我就一定会尽力做好，

绝不半途而废。 通过自己虚心学习，懂得怎样去运用所学的理论知识，把书本上的理论知识和实践结合起来，还学会了去查设计手册中想找的数据，以及查阅其他的参考资料等，对构筑物图清楚后，通过绘制CAD图，还巩固了自己CAD的掌握程度，在以后的学习生活中，我会更加努力，严格要求自己，培养自己独立思考问题和动手实践能力。

在此，我首先感谢我的指导老师XX老师，谢谢他耐心地为我排解一个又一个疑难问题，给我提供了许多宝贵的信息、建议和无私帮助。我再感谢我的班主任XX老师，感谢他四年来对我的谆谆教诲，以及感谢所有的老师们给予的教诲和指导。 同时，我还感谢在设计过程中给予我帮助的各位同学们，以及所有在大学四年中关心和帮助过我的人，谢谢！