110KV变电站负荷及短路电流计算及电气设备的选择及校验

110KV变电站负荷及短路电流计算及电气设备的选择及校验

第一章 短路电流计算

1、短路计算的目的、规定与步骤 1.1短路电流计算的目的

在发电厂和变电站的电气设计中，短路电流计算是其中的一个重要环节。其计算的目的主要有以下几方面：

在选择电气主接线时，为了比较各种接线方案，或确定某一接线是否需要采取限制短路电流的措施等，均需进行必要的短路电流计算。

在选择电气设备时，为了保证设备在正常运行和故障情况下都能安全、可靠地工作，同时又力求节约资金，这就需要进行全面的短路电流计算。例如：计算某一时刻的短路电流有效值，用以校验开关设备的开断能力和确定电抗器的电抗值；计算短路后较长时间短路电流有效值，用以校验设备的热稳定；计算短路电流冲击值，用以校验设备动稳定。

在设计屋外高压配电装置时，需按短路条件校验软导线的相间和相相对地的安全距离。

1.2短路计算的一般规定

(1)计算的基本情况

1）电力系统中所有电源均在额定负载下运行。

2）所有同步电机都具有自动调整励磁装置（包括强行励磁）。 3）短路发生在短路电流为最大值时的瞬间。 4）所有电源的电动势相位角相等。

5）应考虑对短路电流值有影响的所有元件，

但不考虑短路点的电弧电阻。对异步电动机的作用，仅在确定短路电流冲击值和最大全电流有效值时才予以考虑。 (2)接线方式

计算短路电流时所用的接线方式，应是可能发生最大短路电流的正常接线方式（即最大运行方式），不能用仅在切换过程中可能并列运行的接线方式。 1.3 计算步骤

(1)画等值网络图。

1）首先去掉系统中的所有分支、线路电容、各元件的电阻。 2）选取基准容量Sd和基准电压Uc（一般取各级电压的1.05倍）。 3）将各元件的电抗换算为同一基准值的标幺值的标幺电抗。 4）绘制等值网络图，并将各元件电抗统一编号。 (2)选择计算短路点。

(3)化简等值网络：为计算不同短路点的短路值，需将等值网络分别化简为以短路点为中心的辐射形等值网络，并求出各电源与短路点之间的总电抗的标幺值X。

(4)求计算无限大容量系统三相短路电流周期分量有效值的标幺值Ik(5)计算三相短路电流周期分量有效值Ik和三相短路容量Sk。 2、参数计算及短路点的确定

基准值的选取：Sd(3)(3)**。

(3)100MVA

2.1变压器参数的计算

(1)主变压器参数计算

由表查明可知：U12%10.5 U13%18 U23%6.5 SN75MVA

U1%0.5(U12%U13%U23%)0.5*（18+10.5-6.5）=11 U2%0.5(U12%U23%U13%)0.5*（10.5+6.5-18）=-0.5

U3%0.5(U13%U23%U12%)0.5*（18+6.5-10.5）=7

电抗标幺值为：

X1*U1%SD111000.1467 100SN10075U2%SD-0.5100-0.0067 100SN10075U3%SD71000.0933 100SN10075*X2*X3(2)站用变压器参数计算 由表查明：Uk%4 SN*4500KVA0.5MVA

Uk%Sd4100X**8

100SN1000.5(3)系统等值电抗 架空线：

XL1XL20.4018*7228.9296

所以：

X0.5XLL1SUd2C0.528.92961000.10942115

2.2、.短路点的确定

此变电站设计中，电压等级有四个，在选择的短路点中，其中110KV进线处短路 与变压器高压侧短路，短路电流相同，所以在此电压等级下只需选择一个短路点；在另外三个电压等级下，同理也只需各选一个短路点。

依据本变电站选定的主接线方式、设备参数和短路点选择，网络等值图如下：

图3 系统等值网络图

2.3、各短路点短路电流计算

(1)短路点d-1的短路计算(110KV母线) 网络简化如图所示：

图4 d-1点短路等值图

** XXL0.1094

(3)*Ik11

9.141*X0.1094

IdSd3Uc1000.502KA

3*115(3)(3)* IkIkId9.1410.5024.5888

S(3)Sdk*X100914.08MVA

0.1094(3) ish2.55Ik2.554.588811.70144KA

(3) Ish1.51Ik1.514.58886.9291KA

(2)短路点d-2的短路电流计算(35KV母线) 简化网络如图所示：

图5 d-2点短路等值图

*** X*XL(X1*X2)//(X1*X2)0.1094(0.1467-0.0067)//(0.1467-0.0067)0.1794X*S100 (3)Sk*d557.41MVAX0.1794Sd100Id1.5604KA3Uc337(3)(3)*IkIkId5.57411.56048.6978KA(3)Ish1.51Ik1.518.697813.1338KA(3)* KI115.57410.1794i2.55I(3)2.558.697822.1796KA

(3)短路点d-3的短路电流计算(10KV母线) 网络简化如图所示：

图6 d-3点短路等值图

***X*XL(X1*X3)//(X1*X3)0.1094(0.14670.0933)//(0.14670.0933)0.2294

(3)*IK1X*14.35920.2294S(3)kS100*d435.9198MVAX0.2294

ISd100

d3U5.4985KAc310.5

I(3)(3)*kIkId4.35925.498523.9691KA i2.55I(3)shk2.5523.969161.1211KA

I sh1.51I(3)k1.5130.634336.1933KA

(4)短路点d-4的短路电流计算(380V母线) 网络简化如图所示：

图7 d-4点短路等值图X*X*40.22948.2294

I(3)*11KX*8.22940.1215

I dSd3U100144.3375KAc30.4

S(3)kSdX*1008.229412.1515MVA

I(3)(3)*kIkI1215144.337517.5392KA

d0.

iI(3)sh2.55k2.5517.539244.7251KA

I1.51I(3)shk1.5117.593226.4843KA

计算结果如表显示

短基总电抗标短路电流周期分量有效短路电流周期分量(3)K全电短路电值 流 短路(3)K值 支路基值 电路点电流 压 名I(kA) 编U(kV)称 号 dC流冲击有效容量 值 S(MV幺有效i（KA）值的 I(KAA) 值 值I标幺) （KA) X 值I shsh*(3)*K公式 d-0.501100.19.144.58811.7016.929914.0115 1 2 kv 094 1 8 44 1 8 d-1.5635k0.15.378.69722.17913.13537.337 2 04 v 794 34 8 4 37 4 Sd3UC 1*X Ik(3)*Id 2.55IK(3) 1.51IK(3) Sd *Xd-10.5.4910k0.24.3523.9661.12136.19435.9

3 5 85 v 294 91 d-91 1 33 1 144.0.38.20.1217.5344.72526.480.4 12.15 4 3375 8kv 294 15 92 1 43 第二章 设备选择或校验计算

1、断路器的选择和校验

1.1、断路1、110KV母线侧断路器的选择及校验

110KV母线侧断路器中包括110KV主变侧断路器，110KV母联断路器和110KV双母分段断路器。

1)电压：Ug110KV，UN110KV，所以UgUN。

220.4A，

2)电流：查表26可得知110KV母线侧回路持续工作电流Ig.maxIg.max220.4AIN1250A，因此选择型号为

SW6110/125015.8的断路器，参数见表。

校验：

3)开断电流：Idt4)动稳定：ish5)热稳定： Q

Ik(3)4.5888KAIkd15.8KA，符合。

11.70144KAimax41KA，符合。

k22tk(I''210It2I)/12Itkshtk/224192.0497KA2SQtIt2t15.824998.56KA2SQkQt

综上校验，所选型号为SW6110/125015.8的断路器符合要求。 1.2、110KV进线侧断路器的选择及校验

110KV进线侧断路器是指本变到系统两回路的断路器。 1)电压：Ug110KV，UN110KV，所以UgUN。

370.5A，

2)电流：查表可知110KV进线侧回路持续工作电流Ig.maxIg.max370.5AIN1250A，因此选择型号为

SW6110/125015.8的断路器，参数见表。

校验：

此断路器型号与110KV母线侧断路器型号一样，故这里不做重复检验。 1.3、110KV出线侧断路器的选择及校验

110KV出线侧断路器是指本变到清溪、玉塘、滩岩出线回路的断路器。 1)电压：Ug110KV，UN110KV，所以UgUN。

185.25A，

2)电流：查表可知110KV出线侧回路持续工作电流Ig.maxIg.max185.25AIN1250A，因此选择型号为

SW6110/125015.8的断路器，参数见表。

校验：

此断路器型号与110KV母线侧断路器型号一样，故这里不做重复检验。 1.4、35KV母线侧断路器的选择及校验

35KV母线侧断路器包括35KV主变侧断路器和35KV单母分段断路器。

1)电压：Ug35KV，UN35KV，所以UgUN。

693A，

2)电流：查表可知35KV母线侧回路持续工作电流Ig.maxIg.max693AIN1000A，因此选择型号为SW235/100024.8的断路器，参数见表。 校验：

(3) 3)开断电流：IdtIk8.6978KAIkd24.8KA，符合。

4)动稳定：ish22.1794KAimax63.4KA，符合。 5)热稳定：''2

22Qktk(I10It2I)/12Itkshtk\"22222222Qkt(I10II)/12It13.13374689.9763KA•S 4382.88KASktk/2tkshQkQt

综上校验，所选型号为SW235/100024.8的断路器符合要求。 1.5、35KV出线侧断路器的选择及校验

35KV出线侧断路器是指本变经35KV母线到清溪、赤岩变、外塘变回路的断路器。

1)电压：Ug35KV，UN

QtIt2t24.8242460.16KA2S35KV，所以UgUN。

310.5A，

2)电流：查表26可得知35KV出线侧回路持续工作电流Ig.maxIg.max310.5AIN1000A，因此选择型号为

SW235/100024.8的断路器，参数见表。

校验：

此断路器型号与35KV母线侧断路器型号一样，故这里不做重复检验。 1.6、10KV母线侧断路器的选择及校验

10KV母线侧断路器包括10KV主变侧断路器和10KV单母分段断路器。 1)电压：Ug10KV，UN10KV，所以UgUN。

2423A，

2)电流：查表26可得知10KV母线侧回路持续工作电流Ig.maxIg.max2423AIN3000A，因此选择型号为

SN1010/300043.3的断路器，参数见表。

校验：

(3) 3)开断电流:IdtIk23.9691KAIkd43.3KA，符合。

4)动稳定：ish61.1211KAimax63.4KA，符合。

5)热稳定：

2222Qktk(I\"210ItkKA2•S /2Itk)/12Isht36.193345239.81982QtIt2t43.347499.56KA2•S

QkQt

综上校验，所选型号为SN1010/300043.3的断路器符合要求。 1.7、10KV出线侧断路器的选择及校验

10KV出线侧断路器是指本变经10KV母线到医院、化工厂等各负荷出线回路的断路器。

1)电压：Ug10KV，UN10KV，所以UgUN。

2)电流：查表26可得知10KV出线侧回路持续工作电流Ig.max340A，

Ig.max340AIN1250A，因此选择型号为SN1010/125043.3的断路器，参数见表。 校验：

(3) 3)开断电流:IdtIk23.9691KAIkd43.3KA，符合。

4)动稳定：ish61.1211KAimax130KA，符合。 5)热稳定：

2222Qktk(I\"210ItkKA2•S /2Itk)/12Isht36.193345239.81982QtIt2t43.347499.56KA2•S

QkQt

综上校验，所选型号为SN1010/125043.3的断路器符合要求。2、隔离开关的选择和校验

2.1、110KV母线侧隔离开关的选择及校验

110KV母线侧隔离开关中包括110KV主变侧隔离开关，110KV母联隔离开关和110KV双母分段隔离开关。 1)电压：Ug110KV，UN

110KV，所以UgUN。

220.4A，

2)电流：查表26可得知110KV母线侧回路持续工作电流Ig.maxIg.max220.4AIN600A，因此选择型号为GW4110/600CJ5的隔离开关，参数见表。 校验：

3)动稳定：ish11.70144KAimax50KA，符合。 4)热稳定：

22222Qktk(I\"210ItkI)/12It6.92914192.0497KA•S /2tksh2QtIt2t16241024KA•S

QkQt

综上校验，所选型号为GW4110/600CJ5的隔离开关符合要求。 2.2、110KV进线侧隔离开关的选择及校验

110KV进线侧隔离开关是指本变到系统两回路的隔离开关。 1)电压：Ug110KV，UN110KV，所以UgUN。

370.5A，

2)电流：查表26可得知110KV进线侧回路持续工作电流Ig.maxIg.max370.5AIN600A，因此选择型号为GW4110/600CJ5的隔离开关，参数见表。 校验：

此隔离开关型号与110KV母线侧隔离开关型号一样，故这里不做重复检验。 2.3、110KV出线侧隔离开关的选择及校验

110KV出线侧隔离开关是指本变到清溪、玉塘、滩岩出线回路的隔离开关。 1)电压：Ug110KV，UN110KV，所以UgUN。

185.25A，

2)电流：查表26可得知110KV出线侧回路持续工作电流Ig.maxIg.max185.25AIN600A，因此选择型号为

GW4110/600CJ5的隔离开关，参数见表。

校验：

此隔离开关型号与110KV母线侧隔离开关型号一样，故这里不做重复检验。 2.4、35KV母线侧隔离开关的选择及校验

35KV母线侧隔离开关包括35KV主变侧隔离开关和35KV单母分段隔离开关。 1)电压：Ug35KV，UN35KV，所以UgUN。

693A，

2)电流：查表26可得知35KV母线侧回路持续工作电流Ig.maxIg.max693AIN1000A，因此选择型号为GW435/1000的隔离

开关，参数见表。 校验：

3)动稳定：ish22.1794KAimax80KA，符合。 4)热稳定：

22222Qktk(I\"210ItkI)/12It13.13374689.9763KA•S /2tkshQtIt2t25242500KA2•S QkQt

综上校验，所选型号为GW435/1000的隔离开关符合要求。 2.5、35KV出线侧隔离开关的选择及校验

35KV出线侧隔离开关是指本变经35KV母线到清溪、赤岩变、外塘变回路的隔离开关。

1)电压：Ug35KV，UN35KV，所以UgUN。

310.5A，

2)电流：查表26可得知35KV出线侧回路持续工作电流Ig.max

Ig.max310.5AIN600A，因此选择型号为GW435/1000的隔离

开关，参数见表。 校验：

3)动稳定：ish22.1794KAimax50KA，符合。

4)热稳定：

22222Qktk(I\"210ItkI)/12It13.13374689.9763KA•S /2tkshQtIt2t16241024KA2•S QkQt

综上校验，所选型号为GW435/600的隔离开关符合要求。 2.6、10KV母线侧隔离开关的选择及校验

10KV母线侧隔离开关包括10KV主变侧隔离开关和10KV单母分段隔离开关。 1)电压：Ug10KV，UN10KV，所以UgUN。

2423A，

2)电流：查表26可得知10KV母线侧回路持续工作电流Ig.maxIg.max2423AIN3000A，因此选择型号为GN210/3000的隔离

开关，参数见表。 校验：

3)动稳定：ish61.1211KAimax100KA，符合。 4)热稳定：

22222Qktk(I\"210ItkI)/12It36.193345239.8198KA•S/2tksh

QtIt2t702419600KA2•S QkQt

综上校验，所选型号为GN210/3000的隔离开关符合要求。

2.7、10KV出线侧隔离开关的选择及校验

10KV出线侧隔离开关是指本变经10KV母线到医院、化工厂等各负荷出线回路的隔离开关。

1)电压：Ug10KV，UN10KV，所以UgUN。

340A，

2)电流：查表26可得知10KV母线侧回路持续工作电流Ig.maxIg.max340AIN1000A，因此选择型号为GN210/3000的隔离

开关，参数见表。 校验：

3)动稳定：ish44.7251KAimax80KA，符合。

4)热稳定：

22222Qktk(I\"210ItkI)/12It26.484342805.6725KA•S /2tkshQtIt2t40246400KA2•S QkQt

综上校验，所选型号为GN210/1000的隔离开关符合要求。

3、电流互感器的选择及校验

（1）110kV进线电流互感器的选择及校验 选择LB-110/2600/5

电压：为Ug=110KV ，Un=110KV ，所以Ug= Un

电流：查表得：Ig.max=0.3705KA＝370.5A，I1n=2×600=1200A，所以Ig.max < I1n 动稳定： 因为2I1nKes=2×(2×600)×75=127279A=127.279KA，

ish=11.70144kA,所以ish<2I1nKes

热稳定：Qk≤(I1nKt)2

由断路器校验时已算出Qk=192.05 (I1nKt)2=［(2×0.6)×75］2=8100 所以Qk<(I1nKt)2

（2）110kV出线侧电流互感器的选择及校验 选择LB-110/2600/5

电压：为Ug=110KV ，Un=110KV ，所以Ug= Un 电流：查表得：Ig.max=0.1853KA＝185.25A故Ig.max < I1n

此互感器型号与110KV进线侧互感器型号一样，故这里不做重复检验。

（3) 110kV母线侧电流互感器的选择及校验 选择LB-110/2600/5

电压：为Ug=110KV ，Un=110KV ，所以Ug= Un

电流：查表得：Ig.max=0.2204KA＝220.4A故Ig.max < I1n

此互感器型号与110KV进线侧互感器型号一样，故这里不做重复检验。

（4) 35kV出线侧电流互感器的选择及校验 选择LCWD1-35/400/5型

电压：为Ug=35kV ，Un=35kV ，所以Ug= Un

电流：查表得：Ig.max=0.3105 KA＝310.5A，而I1n=400A ，所以Ig.max < I1n 动稳定：因为2I1nKes=2×400×2.5×75=106066A=106.066kA，ish=22.1794kA,

所以ish<2I1nKes

热稳定：Qk≤(ImKt)2

由断路器校验时已算出Qk=689.9763 (I1nKt)2=(0.4×75)2=900 所以Qk<(I1nKt)2

（5）35kV变压器侧及母线侧电流互感器的选择及校验 选择LCWD1-35/800/5型

电压：为Ug=35kV ，Un=35kV ，所以Ug= Un

电流：查表得：Ig.max=0.693 KA＝693A，而I1n=800A ，所以Ig.max < I1n

动稳定：因为2I1nKes=2×800×2.5×56=158392A=158.392kA，ish=22.1794kA,

所以ish<2I1nKes

热稳定：Qk≤(ImKt)2

由断路器校验时已算出Qk=689.9763 (I1nKt)2=(0.8×56)2=2007.04 所以Qk<(I1nKt)2

（6）10kV出线侧电流互感器的选择及校验 初步选择LA-10/400/5型

电压：为Ug=10kV ，Un=10kV ，所以Ug= Un 电流：查表得：Ig.max=0.34KA＝340A，而I1n=400A

，所以Ig.max < I1n

动稳定：2I1nKes=2×400×135=763675A=76.3675kA ,ish=61.1211kA 所以ish<2I1nKes 热稳定：Qk≤(I1nKt )2

由断路器校验时已算出Qk=2557.3249 (ImKt)2=(0.4×75)2=900

Qk>(ImKt)2 ，不满足热稳定要求，另选择 LA-10/800/5

动稳定：2I1nKes=2×800×135=152735A=152.735kA>ish=42.7kA，满足要求； 热稳定：(ImKt)2=(0.8×75)2=3600>Qk，满足热稳定要求。

（7）变压器10kV侧及母线侧电流互感器的选择及校验 选电流互感器型号为LAJ-10/3000/5型 电压：为Ug=10kV ，Un=10kV ，所以Ug= Un

电流：查表得：Ig.max=2.423KA＝2423A，而I1n=3000A ，所以Ig.max < I1n 动稳定：2I1nKes =2×3000×90=381.838kA ish=42.7kA 所以ies<2I1nKes 热稳定：Qk≤(ImKt)2

由断路器校验时已算出Qk=5239.8198 (I1nKt)2=(3×50)2=22500 所以Qk<(ImKt)2

4、电压互感器的选择及校验 （1）110KV母线电压互感器的选择

1）一次电压U1：1.1Un>U1>0.9Un 2）二次电压U2n：U2n=100 3）准确等级：1级 选择JCC－110型

（2）35KV母线电压互感器的选择

1）一次电压U1：1.1Un>U1>0.9Un 2）二次电压U2n：U2n=100 3）准确等级：1级 选择JDJJ－35型 (3)10KV电压互感器的选择 1）一次电压U1：1.1Un>U1>0.9Un 2）二次电压U2n：U2n=100 3）准确等级：1级 选择JDZ－10型 5、高压熔断器的选择及校验

（1)35KV选熔断器RW10-35型

校验：35KV母线短路容量S″＝537.34MVA＜SD＝2000MVA 开断电流INbr=85kA>Ish=13.1337kA

U1=10kV

Un=10kV

U1=35kV

Un=110kV

U1=110kV

Un=110kV

满足要求；

（2)10KV选熔断器RN2-10/0.5型

校验 :10KV母线短路容量S″＝435.91MVA＜SD＝1000MVA 开断电流INbr=50kA>Ish=36.1933kA 满足要求。 6、母线选择及校验

（1）110kV母线的选择及校验

110kV及以上高压配电装置，一般采用软导线。 按经济电流密度选择母线截面： 查表5得，Ig.max=0.2204kA=220.4A。 取Tmax=5000h/a

可得经济电流密度J=1.08A/mm2

则母线经济截面为Sj= Ig.max/J=220.4/1.08=204.07.mm2 选LGJ-240型

取环境温度035C，查表，取综合校正系数 K=0.88，，长期允许载流量Ial=610A Ial35=K0Ial=0.88×610=536.8A 所以Ig.max< Ial35 电晕电压校验：

110kV所选型号截面和直径大于LGJ-70/热稳定校验：

母线正常运行最高温度为70C,则正常运行时导体温度：

,不用进行电晕校验

0(al0)IgmaxIal352241C查表得，C=99,由校验断路器可知，短路电流热效应Qk192.05[(KA)2s] 则母线最小截面Smin为：

SminQKC 192.0510699139.98(mm2)240(mm2)

满足热稳定。

动稳定校验：软导体不必进行动稳定校验

（2）35kV母线的选择及校验 按经济电流密度选择：

35KV最大持续工作电流查表得，Ig.max=0.693 KA=693A 按Tmax=4500h/a，可得经济电流密度J=0.78A/mm2 则母线经济截面为：S= Ig.max/J=693/0.78=888.46mm2

选用(100×8)型单条矩形铝母线，平放时长期允许载流量为Ial=1542A，集肤效应系数Kf1.05,取环境温度035C，查表，取综合校正系数 K=0.88，则实际允许载流量为Ial35=1542×0.88 =1356.96>Ig.max可满足长期发热要求。 热稳定校验：

母线正常运行最高温度为70C,则正常运行时导体温度：

0(al0)IgmaxIal352244C查表得，C=97,由校验断路器可知，短路电流周期分量

QpQk689.9763[(KA)2s]

则母线最小截面Smin为：

SminQKKfC 689.97631061.0597277.4853(mm2)800(mm2)

满足热稳定。 动稳定校验： 假

设

MFL11.66Nm102Fmax1.73ish2L107145.8784Na ,L=1.2m,则产生电动力：

矩：

弯曲力母线截面系数

0.167

最大计算应变力:

C

M8.73105PaW查资料知硬铝线最大应力为69×106 Pa，满足动稳定要求。

（3）10kV母线的选择及校验

按经济电流密度选择：

h/a时，10kV最大持续工作电流查表5得，Igmax2.423 KA=2423A，Tmax5500经济电流密度J0.74A/mm2则母线经济截面为：

SIgmaxJ24233274.32(mm2)0.74

选用每相3条125mm10mm(1250mm2)矩形铝导体，平放时Ial3725A，集肤效应系数Kf1.80，假设环境温度035C综合修正系数K0.88，故允许电流为：

Ial35KIal0.8837253278AIgmax

可满足长期发热的要求。 热稳定校验：

母线正常运行最高温度为70C,则正常运行时导体温度：

0(al0)IgmaxIal35254C查表得，C=93，由校验断路器可知，短路电流周期分量QK5239.8198[(KA)2s] 则母线最小截面Smin为：

SminQKKfC 5239.81981061.80931044.2668(mm2)3750(mm2)

满足热稳定。 动稳定校验： 导体自振频率：

mhb0.1250.0127003.375（kg/m）Jbh3/120.010.1253/121.63106(m4)

f1NfL2EI3.56710101.631062654.57Hz155Hzm13.375

其中铝导体弹性模量为E71010Pa，母线频率系数Nf3.56，可根据跨数和支撑方式查手册可得。 可见该母线可不计共振影响

由短路电流计算结果表查得，短路冲击电流为：ish61.1211KA 相间距离取0.35m，跨距L取1m

fph1.73107L2ich

1(61.1211103)20.351846.547（N/m)1.73107

Wph0.5bh20.50.010.12527.812510-5(m3)

phfphL210Wph1846.54762.36610(Pa)5107.812510

b2bb4bb0.08，0.075，0.222hbhbh

同相条间应力的计算：

由导体形状系数曲线查的K12=0.37,K13=0.57,则有

2ishfb810（K12K13）b261121.19 810（0.370.57）0.012809.304(N/m)9条间衬垫最大跨距为：

Lbmaxb2h(alph)fb20.125(701.35)1060.012809.3040.78(m)

（3.25）

临界跨距（每相三条铝导体1197）：

Lcrb4h/fb11970.0140.125/2809.3040.9776(m)

所选衬垫跨距Lb应小于Lcr及Lbmax，为了便于安装，每跨内满必须装设2个衬垫（绝缘子跨距为1.2），衬垫距为：Lb求。

L1.20.6mLbmax22，则可以满足要